考虑碎石桩排水能力复合地基中孔压长消解析解

由于地震作用时间较短,且碎石桩渗透能力和土体渗透能力相比并不是无限大,因此本文考虑碎石桩排水能力研究了碎石桩桩体材料由地震引起的孔压的长消规律。根据比奥固结理论综合考虑碎石桩的排水能力和相应的初始条件及边界条件,推导出了能够真实反映碎石桩排水减压作用在地震期超孔隙水压力产生、扩散、消散过程中的贡献作用的一般解析解公式。同时讨论了碎石桩渗透能力的不同对抗震液化的影响作用。     

陕西安康宝塔梁崩滑变形体稳定性分析计算探讨

宝塔梁崩滑变形体位于陕西省安康市镇坪县城关镇菜村的宝塔梁陡坡上,地处南江河右岸。该崩滑体最早发现于1987年,至2008年1月,一直未发生明显的变形。2008年2月1日开始变形,2月23日,崩滑变形体前缘临沿江路的崩塌面宽度由原先的数米宽增至60～70m,且向陡崖上部延伸发展,陡崖不断地垮塌,完全阻断了沿江路,3～4月采取减载应急处理,其后基本没有再发生大的变形。在详细描述崩滑体变形特征和破碎程度的基础上,认为该崩滑体岩体呈散体或碎裂状,碎块间结合力差,属大型崩滑体。采用钻探、探井、浅层地震勘探、瑞雷波测试和室内试验等到多种方法,分析确定了变形体的形态、变形状态及其边界,给定了变形结构面及计算参数,并以此参数进行了稳定性验算。结果表明,该崩滑体Ⅰ-Ⅰ和Ⅲ-Ⅲ剖面处于欠稳定状态,Ⅱ-Ⅱ剖面处于基本稳定状态,总体处于欠稳定状态。研究结果在2009年7月崩滑变形体的复活变形中得到了验证。     

镇坪县宝塔梁崩滑体成因分析

镇坪县宝塔梁崩滑体形成于1987年,2008年2月发生强烈变形,裂缝由原来的1～2条变为多条,裂缝长度最长的100m以上,裂缝宽度达1．2m,多条裂缝贯通,最大可见深度2m左右,裂缝两侧相对位移最大1．6m,陷落深度达1．2m;崩滑体前缘的崩塌面宽度由原先的数米宽增至60-70m,且向陡崖上部延伸发展,崩滑堆积物由原有的数百方增至数千方,陡崖不断地垮塌;到3月5日,滑塌体变形减缓。本文从地质条件、地质构造、地形地貌、水文地质、人类工程活动及气候条件等几方面,对该崩滑体形成的原因进行了分析。     

商南县城关镇县西河右岸不稳定斜坡稳定性分析

对商南县城关镇县西河右岸不稳定斜坡变形失稳的影响因素进行分析,采用简化Bishop法对斜坡稳定性计算,提出治理方案.     

点支撑缺陷下海底埋管热屈曲分析

由于生产工艺的要求,开采的原油经常需要在一定的温度和压力下才能顺利输送,而输油过程中的高温和高压会导致海底管线中产生较大的附加应力。管线受到地基土的约束作用后无法自由变形,附加应力的不断累积,造成管线发生整体屈曲变形,埋地的海底管线通常会产生竖直向的整体屈曲变形而影响使用甚至破坏。基于点支撑初始缺陷形式的海底管线,给出了管线竖直向整体屈曲分析的解析解,结合实际工程中铺设的高温高压输油管线进行了整体屈曲分析,揭示了不同温度条件下埋地管线发生竖直向整体屈曲的规律性,提出挖沟掩埋可以有效地防止管线发生温度应力下的整体屈曲     

舟山大陆连岛工程老虎山局部边坡稳定性及加固处理

舟山大陆连岛工程西堠门大桥为一主跨跨度1 650 m的悬索桥,其北塔位于海中的老虎山上。老虎山四周临空,山体单薄,缓倾坡外裂隙构成边坡稳定的潜在底滑面,尽管塔基所在工程边坡整体稳定,但浅表部存在不稳定块体。本文对浅表部边坡进行了在最不利工况下的定量计算和分析,并提出对边坡所在最低海水位以上浅表部岩体进行框架梁锚索和锚杆加固方案,加固后工程边坡稳定性系数都在1.5以上,满足工程安全要求。