分析测试结果的不确定度报告及应用

简要介绍了测量不确定度和测量误差的概念，二者之间的区别，不确定度主要来源及正确报告、应用和符合性评价等，提出分析测试中心应尽快培训人员，完成对每个检测方法的不确定度评定工作，以适应国家法律法规、客户和认可委要求。     

土样含水率的测量不确定度评定

根据《测量不确定度评定与表示》(JJF 1059—1999)的要求,系统地对土样含水率的测量结果不确定度进行了评定。针对土的含水率试验中的测量结果不确定度的特点,选用了物理性质较均匀的粘性土作为试样,分析了试验过程中影响测量准确性的因素。结果表明:试验条件下的土样含水率测量结果的扩展不确定度为1.6%。     

三级层序界面野外露头的识别判断标志——以南盘江坳陷晚古生界地层为例

在岩性及岩相观察基础上以不同类型的米级旋回层序作为分层和描述地层的基本工作单元，把米级旋回层及其有序叠加形式作为识别三级层序的基础，通过野外露头的详细观察、描述认为：在南盘江坳陷晚古生界地层中SB1型层序界面是以区域平行不整合面、古风化壳、古土壤层、下伏地层的强烈白云石化以及沉积物转化面为识别标志；SB2型序界面是以沉积物转化面、地层结构转化面及古土壤层为识别标志：SB3型层序界面是以凝缩段直接覆盖在下伏地层之上为识别标志；SB型层序界面是以上下地层的岩性组合、地层结构转化面及年代地层为识别标志。     

三维FSM·DDM边界元法

对三维FSMDDM边界元数值模拟系统进行了基础研究,开发了单一介质的三维弹性问题的FSMDDM边界元数值模拟系统和多介质三维FSMDDM边界元数值模拟系统,通过验证和实际工程应用取得了满意的效果。     

连云港软黏土的不排水强度试验研究

对连云港软黏土不扰动样和重塑样进行三轴CU对比试验研究。结果表明,不扰动样的不排水强度包线是由以屈服压力为界的双折线组成,而重塑样的不排水强度包线可以用通过圆点的直线表示。屈服前阶段,不扰动样由于受结构性影响产生的抵抗作用,其不排水强度包线高于重塑样;屈服后阶段,不扰动样的不排水强度包线介于具有不同初始含水率的重塑样的包线之间。通过对比分析,发现不扰动样与重塑样的不排水强度包线存在差异的主要原因是由于试样的不同初始含水率引起的。不扰动样在屈服后阶段的含水率变化规律与不排水强度增长规律与重塑土相一致,采用Burland提出的孔隙指数Iv,可将不同初始含水率重塑样及屈服后阶段不扰动样的压缩性状较好地归一化。     

土样比重的测量不确定度评定

土样比重的测量不确定度既判定了自身的可靠性,同时又影响了通过比重及其他一些参数换算得到的孔隙率、饱和度等指标的准确性。选用物理性质较为均匀的原状粉土做样品,基于《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999),通过比重瓶法重复测量了样品的比重。根据《测量不确定度评定与表示》(JJF1059-1999)的要求,分析了试验过程中影响因素的主要来源,建立了测量比重不确定度的计算模式,较系统地对其不确定度进行了评定。结果表明:土的比重测量误差主要由称量及不均匀性两个因素引起。试验条件下的土样比重测量结果的扩展不确定度为0.005。     

论月球不对称的演化

月球形成初期有一个固体内核,表层是岩浆“海洋”重力分异,冷却固结形成月壳,由于同步自转,其一侧总是向着地球,在地球引力场作用下,使固体内核向地球一侧移动,月壳表层轻的物质向背地球一侧漂浮,所以月亮背地球一侧１５０公里,向地球一侧仅有６０公里,这种演化机制使大部分月海分布在向地球一侧。     

标准值的不确定度及其表达

不确定度是与测量结果相联的参数，表征合理地赋于被测量值的分散性。标准值的不确定度是对真值存在范围的估计和推断。正确理解不确定度的涵义和清晰了解测量误差的来源与性质是准确表达不确定度的重要前提。对不确定度表达中的有关问题进行了讨论。     

取样扰动对土天然强度指标的影响和处理方法

通过对润杨大桥北锚碇粘性土和砂性土进行不固结不排水、等向固结不排水、K0固结不排水三轴剪切对比试验,探讨了土样扰动对土的天然强度指标的影响和恢复土样原始应力状态的预处理方法,并对直径不同取土器所取土样的强度指标进行了对比分析.     

正在萌芽段的震积地层学

地震是经常发生的,是地球节律的一种反映。震积岩一词是Seilacher A(1969)首先提出的,随后欧美学者掀起了研究高潮。Mutti等(1984)认为浊积岩即震浊积岩,可以作为一个事件地层单元进行填图与追索。我国学者宋天锐(1988)最早提出地震－海啸序列,可以作为燕山地区雾连山组地层划分对比的标志。乔秀夫等(1994．1995) 在华北上震旦统一下寒武坑中建立了“碳酸盐岩液化地震序列”与“萨布哈震积序列”并对华北东部同期地层进行了对比与成因地层学研究。笔者(1991．1994)指出扬子西缘的二叠系震积岩由原地相的地震干扰层与异地相的滑来震积层两部分组成．两者之问被震积不整台面分开 在伸展构造环境下,震积不整合即伸展不整合,它是瞬时间于水下形成的。滑来震积层表现为多旋回的震积序列,其中的化石混积层具有正向有序混积现象,这也与盆地边界正断层多次活动有关。由此,提出“扬子西缘的东吴伸展运动”新认识。将震积岩的研究与构造灾变事件,事件地层学接轨。我国地史上也是一个多震的地区,在我国土地上,完全有可能哺育出现代地层学的一门新分支—— 震积地层学。     

估算异性岩石不连续面峰值剪切强度的经验公式

长江三峡库区广泛发育着两侧岩性不同的不连续面（称为异性不连续面）,研究其峰值剪切强度可为相关岩体的稳定性分析和评价提供理论依据。采用高强石膏浇注3组不同形貌且上、下壁面强度不同的不连续面试件,并在不同常法向应力下进行剪切试验。引入不连续面壁组合系数λ来综合量化不连续面壁的抗压强度和基本摩擦角对异性不连续面峰值剪切强度的影响,λ越小,上、下不连续面壁强度差异越大。异性不连续面的峰值剪切强度随λ的增加呈非线性增加,且在高法向应力下更为显著。在Barton公式的基础上,通过多元回归分析建立了估算异性不连续面峰值剪切强度的经验公式。采用天然和人工锯齿形异性不连续面的直剪试验结果对新公式做了进一步验证,试验剪切强度与新公式预测值吻合较好。简要分析了新公式在软硬互层岩质边坡稳定性评价中的应用。最后,讨论了Wu公式的适用性以及新公式的优点和不足。     

沙坝地形上沿岸流不稳定运动模式变化特性

为研究沙坝地形上沿岸流不稳定运动特征模式变化特性,建立了考虑底摩擦影响的不稳定模型,并用该模型计算了两种沙坝地形(坡度分别为1:40和1:100)上的不稳定特征模式,这些模式内容包括不稳定运动波长、传播速度、不稳定增长率和扰动速度场。将这些结果与忽略底摩擦计算结果进行了比较,分析了底摩擦对不稳定特征模式的影响。上述研究表明沙坝地形上不稳定运动传播速度约为时均沿岸流最大值的0.71~0.79;1:40沙坝地形上产生不稳定运动所用的时间比1:100地形上更短;底部摩擦可以很大程度上抑制沿岸流不稳定运动的产生;一般观测到的(准)韵律形、新月形沙坝都在后剪切区(紧邻时均沿岸流最大值向海方向区域)产生;不稳定运动在沙坝处运动最强,并且坡度越缓,不稳定运动沿岸方向波长越长。     

固化粉质土应力应变特性试验研究

对固化粉质土进行了单轴和三轴应力应变试验,分析了单轴应力-应变曲线和不固结不排水三轴应力-应变曲线的特点,初步探讨了龄期、固化剂掺量及围压对曲线形状的影响。单轴应力应变试验结果表明,固化粉质土后期的强度和变形特性变化较小,随着固化剂掺量的增加,单轴应力-应变曲线形状变化明显。三轴应力应变试验结果表明,随着固化剂掺量的增加,其破坏应变和破坏偏应力均呈现正向增长的态势,曲线在高围压下呈现弱软化型,在较低围压时呈现软化型。     

川西义敦地区三叠纪层序地层研究新认识

义敦地区处于活动岛弧带 ,1:5万区调将原图姆沟组自下而上分解为党恩组、列衣组、曲嘎寺组和勉戈组。以曲嘎寺组底部的I型不整合面及勉戈组底部的II型不整合面为基准 ,结合内部沉积组合特征 ,尝试划分出 3套三级层序地层 ,即下部层序 (未见底 )、中部I型碳酸盐层序和上部II型层序 (包括喇嘛垭组 ) ,在这些层序内各体系域发育齐全 ,特征明显。     

二六八大队采取有效措施 化解不稳定情绪

二六八大队党委针对部分离退休职工因菜篮子费等问题引发的影响队伍稳定的现象．及时采取有效措施化解矛盾，维护了队伍的和谐稳定。     

论全吉运动

全吉运动发生于柴北缘地区的全吉山一带，除角度不整合的自然现象外，接触面上下岩层之岩性载然不同、变质程度迥异，同位素测试值显示，是一次强烈的区域动力变质构造运动。     

天山地区下石炭统与下伏地层角度不整合接触的地质意义

新疆天山地区下石炭统出露广泛且与下伏地层多呈角度不整合接触，如西部北天山的大哈拉军山组，中部中天山的马鞍桥组及东部南天山的甘草湖组均与下伏地层呈角度不整合接触。显然，这是一个区域性角度不整合。两套地层间的角度不整合是鉴别造山运动的直接标志之一，此不整合可能暗示了古天山洋在早石炭世前已经闭合碰撞造山并进入陆内伸展演化阶段。     

专家系统中的不精确推理模型及算法

近年来,不精确推理在人工智能应用领域中的地位不断提高,已提出了许多不精确推理的算法用来处理专家系统中的不确定性问题。本文主要重点阐述专家系统中几种常用的不精确推理的可信度因子模型、概率模型、模糊推理模型、D-S模型及其算法。并结合地质领域中的某些问题阐明这些模型算法的特点和应用价值,无疑将有助于建造地学中的专家系统。