一种潜水蒸发参数的计算方法

根据柯夫达公式计算极限埋深h_0,一般是假设n=1、2或3,然后根据实测的ε、ε_0和h值计算出h_0。这样计算出的h_0值不是实际的潜水蒸发极限埋深。n值不一样,得出的h_0值也不一样。在实际计算中,也可根据多     

双标准法测定δ^18O的计算公式

用双标准质谱分析法测定(~18)O的δ值,并推导出计算δ值的新公式。式中无ρ和α因子,可以直接计算得以SMOW为标准的水样品δ~(18)O。实验结果证实了该方法和公式的正确性,测定结果的精确度均优于10~(-4)。     

简化井深验证平差方法

《地质与勘探》1978年第一期《井深验证平差方法》一文提出的修改井深验证平差公式是较为合理的,笔者在工作实践中总结出更为简单的计算公式,现介绍如下。 1.平差系数式中L′n—第n次验证井深米数;Ln—第n次验证的记录井深米数;L′(n-1)—上次验证井深米数 2.平差计算 h_1=Kh 式中h_1—每回次平差修改进尺米数;h—每回次进尺米数;K—平差系数现以原文所列第二段验证范围为例:     

关于h_Ⅰ=M/(K_s-1)cosα公式的讨论

由于影响顶板岩层破坏的因素十分复杂,至今还未建立起计算顶板岩层破裂带高度的理论公式,国内外矿山测量部门,常以经验公式计算冒落带的高度h_Ⅰ,然后再计算破裂带高度h_Ⅱ。许多教科书介绍的顶板破裂带高度的经验公式为:     

利用中梯装置实测曲线确定岩(矿)脉深度的实验公式

野外最常见的脉状地质体几何参数(长、宽、延深、倾角、走向等)多,其ρ_s或η_s的理论公式复杂,至今还没有导出求深度的理论公式.根据模型实验资料,我们总结出利用中梯装置测得的ρ_s曲线来确定高阻岩(矿)脉上顶深度h的实验公式,对公式的应用作了讨论,并将它推广应用于中梯装置η_s曲线的解释.     

论储量计算中双剖面法矿块体积的计算

(一)研究矿块体积计算的必要性 在双剖面法储量计算中,矿块体积一般采用下列公式计算: (1)V=L/2(S_1+S_2)…… 梯形公式; (2)V=L/3(S_1+S_2+(S_1S_2)~(1/2))…… 截锥公式。 式中V——矿块体积; S_1及S_2——分别为矿块两端之切面积; L——矿块的长度。 以上两式当S_2=0时(1)式可演变为V=L/2S……(3)(即楔形公式),(2)式即演变为V=L/3S……(4)(即角锥公式)可见(3)(4)为(1)(2)之特例,故只须讨论(1)(2)式即可. 通常当 (S_1-S_2)/S_1×100%<40%时采用(1)式;     

电测深视电阻率曲线积分值及其应用

在电测深区域调查工作中,为能充分利用资料,解决更多的地质问题,本文提出由测深视电阻率曲线积分值(以下简称ρs积分值)这个概念。认为ρs积分值与ρs值具有相似的电性意义,可同ρs值一样进行定性解释。同时,还可用ρs积分值计算涌水量,编制区域涌水量分布图等,用于评价区域性水     

岩矿露头电性测定的装置选择及边界影响

在岩石露头上,特别是在探槽新揭露的新鲜露头或坑道壁上,测定岩矿石的电性参数,比室内在标本上测定,能获得较为真实的数值.本文对露头上测定电参数的技术条件,包括电极装置和边界影响进行了讨论. 露头测定所用装置的选择从电法勘探基础理论可知,当地下半无限空间充满了均匀各向同性介质(其电阻率为ρ_1,极化率为η_1)时,无论采用何种装置,所测得的视电阻率ρ_s和视极化率η_s的值就是它们的真实值(ρ_1和η_1). 四极(此处指对称四极装置)、三极以及二极装置都可用在露头上进行小极距的测深,或小极距的剖面测量,以获取露头的ρ及η值.三种装置计算电阻率的公式在一般电法勘探的教科书中均可查到,其极化率计算公式就是其二次电位与     

中高盐度NaCl—H2O包裹体的密度式和等容式及其应用

由于现有的盐水溶液热力学状态方程比较复杂,对于盐水包裹体使用很不方便.笔者在已推导的低盐水包裹体热力学公式基础上,根据实验数值,采用数学拟合法,得到中高盐度(≥23.3%)NaCl-H2O溶液包裹体较精确的流体密度计算式:ρ(g/cm3)=A+B·th+C·th2(A=A0+A1·w+A2·w2;B=B0+B1·w+B2·w2:C=C0+C1·w+C2·w2)和包裹体等容式:p(×105Pa)=a+b·t+c·t2.当测定出包裹体的均一温度(th,℃)和含盐度(w,%),代入密度式即可计算包裹体的流体密度.再找出此密度、盐度的等容式中参数(a、b、c),将这一等容式和其他公式联立,可求得包裹体的形成温度和压力.本文还列举了利用密度式和等容式计算的3个实例.     

ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET0计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET0)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET0计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET0计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性.仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET0值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较.文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET0计算公式学科的深入研究.     

一种退水曲线公式的初步探讨

一、常用退水曲线公式的简介目前一般采用的退水曲线公式为Q_t=Q_0e~(-βt) (1)式中:Q_t——退水时刻t的地下水流量;Q_0——退水开始时的地下水流量;β——退水系数;t——退水时间。用实测退水资料进行分析时,可以发现(1)式计算的退水曲线与实测退水曲线拟合不好。对这一问题,一般都认为主要是退水系数β在整个退水过程中不够稳定所造成的。为     

H2O-CO2-NaCl体系石英溶解度模型(适用于高达1000℃、1.5GPa的高温高压环境)

石英在热水溶液中的溶解度对地球化学和岩石学的研究都极为重要.我们提出一个能够适用于H2O-CO2-NaCl 复杂流体成分,高温高压(0～ 1000℃,0～ 1.5GPa)条件下的石英溶解度计算模型,形式如下:logmSiO2=A(T)+B(T)·logMH2O/V*H2O+C(t)? logxH2O 其中A(T)、B(T)、C(t)均为温度T(K)和t(℃)的多项式.xH2O和V*H2O分别代表流体中水的摩尔分数和有效偏摩尔体积.V*H2O值由公式Vmix=xHOV*H2O+∑xsVs计算得到.其中,Vmix代表流体混合物的摩尔体积,由Mao et al.(2010)的最新模型计算得到,xs和Vs分别代表溶质的摩尔分数和本征体积.具体采用VCO2=29.9cm3/mol、VNaCl=30.8cm3/mol.本模型精度较前人模型有所提高,并且适用深达下地壳的温度-压力-成分环境,如:巴罗式变质带、板块俯冲带等.另外,本模型可被用于建立石英地质温度计,加深人们对于石英脉及有关矿床成因的认识,并且可用来指导实验及工程.本模型的在线计算程序可通过以下网站获得:www.geochem-mode1.org.     

关于斯物拉霍夫计算地壳沉降幅度的公式a=h_0-h_1+m

H.M.斯特拉霍夫求地壳沉降幅度的公式,基本原理是依据沉積厚度,并考慮海水深度。公式中a代表地壳上某一拗陷区域从开始到結束整个时期內的拗陷幅度,h_0为拗陷开始时該区在海水面以下的深度,b_1为拗陷結束时該区在海平面下的深度,m为沉積物堆積的厚度。     

G型曲线的等值性及其在电测深曲线定量解释中的应用

大家知道,垂向电测深三层曲线在一定条件下对中间层具有S(H和A型)或T(K和Q型)等值性.三层曲线的这一性质已在电测深曲线的定量解释中得到了实际应用.其实,某些二层曲线也有类似性质.譬如,把G型(二层)量板上的理论曲线经平移后重新排列,则可看出不同参数(特别是μ_2≥5)的G型二层曲线的尾段都有相同的形状,并且当这些二层曲线的尾段彼此重合时,其第一层的特征点O(h_1,ρ_1)都将落在同一条倾角为45°的直线(S线)上(图1)-即它们第一层的纵向电导相同     

用PC—1500计算机对电测深资料作自动解释

最近,国内一些单位在物探中应用PC—1500袖珍计算机做了不少工作。在电测深方面文献[1]、[2]提供了电阻率测深及激发极化测深的方法和程序。本文给出了在PC—1500机上实现的电测深曲线T函数自动拟合反演解释方法和程序,供大家参考。一、理论基础众所周知,在水平层状大地表面上对称四极排列的视电阻率表达式为 p_s=r~2 intergral from n=0 to ∞ T_1(λ)J_1(λr)λdλ (1)式中r=AB/2,为对称四极排列的电极距;J_1(λr)是一阶贝塞尔函数;T_1(λ)为视电阻率转换函数(简称T函数),可由下列递推公式求得: Tn(λ)=pn,     

地壳结构的虚空度理论

一、虚空区和虚空度用静压力模型来近似描述地壳的稳定状态是相当合理的。在漫长的地质时期中,旧沉积物被新沉积物压实,然后固结成岩。如此周而复始,就会形成一系列紧密叠置的岩层。假设地壳某深度h_0以上有n个岩层,其比重分别为d_1,d_2… d_n,厚度分别为h_1,h_2…h_n,那么该深度的压力对于连续变化的比重d=d(h),有对于d近似为常数的情形,就得到典型的静压力公式     

三度体磁场表面积分法

本文介绍了对磁性体表面积分H=-ρ∫s grad(1/R)ds来计算磁场的方法。由于采用了在特殊条件下的三角形磁荷面的磁场公式来构成整个磁性体磁场,所以计算公式简单。本文还介绍了磁场和空间点的座标的三维座标转换矩阵,计算点在某些特殊情况下的处理方法。最后给出了该方法的模型和实际矿区的算例以及计算程序的框图。     

ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET₀计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET₀)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET₀计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET₀计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性。仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET₀值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较。文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET₀计算公式学科的深入研究。     

多阶段水解-好氧工艺处理淀粉废水的研究

采用多阶段水解 -好氧串联工艺处理高浓度玉米淀粉废水。试验结果表明 :①废水经多阶段水解 -好氧工艺的水解段H1后 ,废水的 ρ(BOD5) /ρ(CODCr)从 0 .90提高到 0 .95 ;废水经水解段H2 后 ,废水的 ρ(BOD5) /ρ(CODCr)从 0 .81提高到 0 .97,说明水解段具有提高废水可生化性的功能。②在总水力停留时间 (HRT)为 6 0h、进水pH为 5 .9～ 6 .0 8和进水 ρ(CODCr)、ρ(BOD5)、ρ(NH+ 4)平均分别为 82 0 5mg/L、7395mg/L、16 0 .0mg/L的情况下 ,CODCr、BOD5和NH+ 4去除率分别达97.7%、99.1%和 88.1% ,出水水质达到或接近国家污水排放二级标准 (GB8978- 96 )。③各处理单元对CODCr、NH+ 4去除效果各不相同。     

岩心钻探金刚石钻进时所需冲洗液量的探讨(续)

以上公式（2）（3）可用来计算金刚石钻进时产生的岩粉颗粒在静止液体中沉降时的速度。当然在推导以上公式时，都是假设岩粉颗粒为球形，而实际上并非球形。但实践证明，当岩粉颗粒很小时，沉降速度与颗粒形状无多大关系。故以上公式可以比较准确地用于金刚石钻进时产生的岩粉。下面以测试用的岩粉粒径计算其相应的沉降速度。（1）石英颗粒：其粒径在显微镜下测得为d=0.064～0.256毫米，密度ρ_Y=2.65克/厘米~3，测试条件为水温20℃时的清水。实际测量时观察到的颗粒直径约为0.256毫米。按公式（3）计算：