常用法定计量单位与非法定计量单位换算表

一D 狐客【rad D 砒潦I 砾D D 11 姑阶3期 常用法定计量单位与非法定计量单位换算表二兆量的名称D 法定计量D 法定计量单位符号I 常见错误DI(符号)DllD 计量单位的换算系数0 备注_。、。。。。I 外 文 1 中 文 I、。。。;11(量纲)I 单止名称I“”“I”“1 符号举例DD加速度1ill。ig。。9.8066511。/S’lgl为标准(a)【米每二次方秒In。/。。I十/秒。ID(伽)IG。1=10一。。n/s。D重eg 淫g卜·、一。、/J川”’/“”“’一”“‘““一“-“”‘“‘’“1 枷为许用〔乙T-勺DIDDllf小’=0.30481n八’【单位_。。l;11]ISI导出单…     

常见的计量单位和符号错误用法示例

量 锗误的符号 正确的符号长度KM.KMS,千公尺km,千米 M,公尺m,米 公寸,分米0* 公分cm,厘米 MM,m/m,公厘 mm,毫米 p.pM,mp pm.徽米 dmm.丝米0.olmm,I00Am cmm,忽米 0.OImm.10pm mpm,毫裕米urn,纳米面积 KMZ,sq·kin kmZ(平方公里)体积 公升,立升L,1.升 立方,立米m3米’ CC,C·C·ml,mL.毫升时间·Y.yr a,年 date d,日 hr h,时 (omi,分 (”).SC,S S,秒量 铝课的符号 正确的符号质量T,公吨t,吨 KG,Kg kg,千克,讼斤) gr,gm g碗温度”K.开氏度 K.开速度 秒米,每秒米m/s,米/秒体积哉量 秒立米,立方米/秒m’/s,米’/秒物质的员 克分…     

TI-59计算器磁法程序介绍

、无限延深倾斜厚板磁法正演1.计算公式Z一ZJ sin。〔音5‘。(。一‘),n(x一b)2 hZ行千句面干玉豆十eos(日一i)tan一’ ZbhxZ一bZ hZ上式可改写为: ..几 一 g 儿L 、、刀/za=命,S‘n日(Za以Y为单位)。05甲一i心tg(。一i)Ln(卜 4bx(x b)“ li“ ZbhxZ一bZ hZ〕 其中:J:视倾角(度),垂直厚板走向磁化强度分量(10一6CGSM);i:视磁倾角(度);日:厚板h:厚板顶面深度(米);b:厚板半宽度(米)2.操作说明步骤}1{2… 一3:…6{2几dLRNCP000 00LRN AR/S 一三R/SR/S结果值清除程序存贮器进入学习态输入计算Za程序骨退出学习态开始输入数据输…     

陕西一水在眉县钻成一口自流高温热水井

井口水温70℃,突破了陕西已有温泉(井)63.9℃的最高水温,成为陕西已发现的温泉(井)水温之冠。该钻井深279.50米,水头高出地面6.62米,日自流量543吨。单位涌水量0.961升/秒米,降深为25米时最大出水量在2000吨/日     

一种二度磁异常分量换算的数字计算方法

本文从二度磁异常水平分量与垂直分量之间的基本关系式——希尔伯特积分出发,应用数字积分的梯形公式,提出了由二度磁异常垂直分量值换算水平分量的新方法。其换算公式为:Ha〔K〕=1/2π(Za〔K 1〕-Za〔K-1〕) 1/π(?)m〔j〕Za〔i〕/i-ki≠K式中 m〔i〕(?)(i=1或 n)式中 (i≠1或 n)Ha〔K〕和 Za〔i〕分别是第 K 个观测点上的磁异常水平分量值和第 i 个观测点上的磁异常垂直分量观测值;n 为磁异常剖面上观测点的个数。本文所推荐的方法具有边缘损失小、计算精度高和便于在电子计算器上实现数字计算等优点。文中还给出了水平圆柱体和有限延深薄板状体理论模型上的算例及换算结果的反演数据,以验证方法的可靠性。     

常见的错字和非正规简化字

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利用自然水动态方法计算岩溶含水体贮水系数S数学糢型

数学模型的建立根据泉水流量Q和其有水力联系的钻孔水位h的同步水动态观测系列数据,推导出下列计算贮水系数S的解析式:或 (1)式中;V_e——大气降水有效渗入量米~3 [L~3]H_0~n——水位上升平均繁积量毫米 [L]F——补给面积公里~2 [L~2]I_e——大气降水有效渗入系数 [无量纲]ΣP_1——降水总量毫米 [L] 依据流量动态法数学模型计算出V_e或J_e即V_e=V_s-V_r (2)或 (3) 式中:V_s——泉水排泄总容积(米~3),通过Q～t     

具有不同转折角度的复杂单裂隙水头损失试验研究

裂隙是岩溶含水系统的重要组成部分,裂隙水流运动对岩溶含水系统水流运动起到重要的控制作用。利用自行设计研制的具有不同转折角度、不同裂隙开度的复杂单裂隙物理模型,通过室内物理试验得到有、无裂隙条件下,水头差变化曲线,并基于能量方程推导得出水流流经裂隙时产生的总水头损失计算式,计算得到不同裂隙开度(1～2.6 mm)、不同流速(0～40 cm/s)条件下,裂隙总水头损失对不同转折角度(0°～165°)的变化曲线,利用修正立方定律和达西-魏斯巴赫公式计算裂隙平行部分的沿程水头损失,总水头损失与之相减得到转折角处的局部水头损失。结果表明:随裂隙开度增大,流速增大,裂隙总水头损失、转折处局部水头损失均呈增大趋势,且流速越大,趋势越明显;对水头损失与平均流速之间的关系曲线进行拟合分析,发现裂隙总水头损失、转折处局部水头损失与平均流速之间均呈二次函数关系,可用Forchheimer方程描述,且总水头损失、局部水头损失与平均流速之间函数关系的二次项系数随裂隙开度增大基本呈增大趋势,最终得到二次项系数分布的上包线与下包线,而一次项系数分布比较集中,总水头损失的一次项系数分布于-0.1～0.5之间,转折处局部水头损失的一次项系数分布于-0.1～0.25之间。     

水电站的流量率定

一、原理与计算公式水力发电设备是将水能转变为电能的装置。水轮机的出力是水轮机轴向外输出的机械功率,以N表示,用下式求得。式中:N——水轮机出力(千瓦); γ——水的密度(公斤/米~2); Q——流量(米~3/秒); H——作用于水轮机的纯水头(米); η——水轮机的效率(％)。     

基于现场双管试验确定弱透水层水力参数的方法

弱透水层水力参数对基础工程设计、建设和地下水资源评价、地下水污染预测具有重要意义。现提出一种现场确定含水层系统中弱透水层水力参数的钻孔双管试验方法。利用麻花钻钻孔,到达地下水位线以下揭露到目的层位后布设外管,以起到护壁防止土层塌孔的作用。在外管内通过锤击的方式将内管嵌入到目的层中,使其下部管中有一定厚度的土样作为现场固定试验土柱。待内外管中地下水位稳定后迅速加高内管水头,并通过马里奥特瓶装置保持定水头。建立钻孔双管试验土柱的数学模型,推导了土柱顶底面单位面积流量随时间变化的解析解,将其无量纲化后作出标准曲线。作为该方法应用的实例,在长江下游三角洲苏锡常冲积平原的常州天宁区德安医院附近的空旷场地进行了专门的钻孔试验。确定了该地区的细砂质粉土和粉质黏土的渗透系数和贮水率分别为:K=1.66e-6m/s,μ=8.21e-3m~(-1);K=6.06e-7m/s,μ=2.26e-3m~(-1)。结果表明,该方法对于现场确定弱透水层的水力参数有较好的适用性。     

基于现场双管试验确定弱透水层水力参数的方法

弱透水层水力参数对基础工程设计、建设和地下水资源评价、地下水污染预测具有重要意义。现提出一种现场确定含水层系统中弱透水层水力参数的钻孔双管试验方法。利用麻花钻钻孔,到达地下水位线以下揭露到目的层位后布设外管,以起到护壁防止土层塌孔的作用。在外管内通过锤击的方式将内管嵌入到目的层中,使其下部管中有一定厚度的土样作为现场固定试验土柱。待内外管中地下水位稳定后迅速加高内管水头,并通过马里奥特瓶装置保持定水头。建立钻孔双管试验土柱的数学模型,推导了土柱顶底面单位面积流量随时间变化的解析解,将其无量纲化后作出标准曲线。作为该方法应用的实例,在长江下游三角洲苏锡常冲积平原的常州天宁区德安医院附近的空旷场地进行了专门的钻孔试验。确定了该地区的细砂质粉土和粉质黏土的渗透系数和贮水率分别为:K=1.66e-6m/s,μ=8.21e-3m~(-1);K=6.06e-7m/s,μ=2.26e-3m~(-1)。结果表明,该方法对于现场确定弱透水层的水力参数有较好的适用性。     

再论流体势及其与圈闭和油气藏关系

在Hubbert(1953)关于流体势和圈闭的经典论文基础上,从流体势计算的基本原理出发,论证了气势与水势、油势计算表达式的具体形式是不同的,如等地温梯度的静水压力场中理想气体的势包含压力的对数函数与线性函数之和,而不只是包含压力的线性函数.表述了同一求势面所对应的测势面对于不同流体是不同的;指出了圈闭的溢出点通常是等势面与非渗透层面交线的切点;应用简洁的数学分析方法,推导了地下水三维流动情形下油(气)等势面某点切平面坡度与水头、渗滤速度关系的表达式,其中坡度绝对值与渗滤速度关系的表达式为:tanθ=√v2x v2y/|vf vz|,其中vf=K[ρw-p(p)]g/μ,式中:θ为切平面的倾角;vx、vy和vz分别为沿坐标轴ox、oy和oz方向的渗滤速度分量;K和μ分别为渗透率和水的动力黏度;ρw、ρ(p)分别为水和油(气)的密度.根据这些基础性的分析,对被广泛引用的Levorsen(1954)的背斜-水动力复合油藏中水头与油水界面产状的关系示意图进行了两点修改:将油水界面改为曲面、将油水界面处油藏的测势面改为高于油水界面处水的测势面的水平面;对向斜部位聚集油气的水动力条件进行了讨论,认为只有两(各)翼水流都向下流动且水流强度中等条件下才能在向斜部位聚集油气.     

关于渗入系数的讨论

一 “渗入系数”的基本公式是一多变量函数 根据水均衡条件简化(假定无地表水补给)处理后,得出渗入系数的公式是: α=(x-y-z)/x式中:x——年降水量(米); y——地表水年流出量(米); z——年蒸发量(米)令h=x-y则α=(h-x)/x h=αx z 上式外形为直线方程,直线斜率即“渗入系数”α,直线截矩即蒸发量z。这一计算方法把α与z认为是常量,经最小二乘法处理后,在水文地质普查中     

渗入系数计算的一个注记

渗入系数的计算方法比较多,其基本表达式可从地表水径流y、降水x、陆面蒸发Z的水平衡方程中得到,当按年为计算时段时有:(z)式中:i为年份;变量xi、yi、Z,均以毫米计;ai为相应的渗入系数,或称降水渗入系数。 刘应(1)式的代数转换式为: a‘x,=X‘一y‘一z;(2) 或xi=y; z、 a;x*(s)     

基于现场双管试验确定弱透水层水力参数的方法

弱透水层水力参数对基础工程设计、建设和地下水资源评价、地下水污染预测具有重要意义。现提出一种现场确定含水层系统中弱透水层水力参数的钻孔双管试验方法。利用麻花钻钻孔,到达地下水位线以下揭露到目的层位后布设外管,以起到护壁防止土层塌孔的作用。在外管内通过锤击的方式将内管嵌入到目的层中,使其下部管中有一定厚度的土样作为现场固定试验土柱。待内外管中地下水位稳定后迅速加高内管水头,并通过马里奥特瓶装置保持定水头。建立钻孔双管试验土柱的数学模型,推导了土柱顶底面单位面积流量随时间变化的解析解,将其无量纲化后作出标准曲线。作为该方法应用的实例,在长江下游三角洲苏锡常冲积平原的常州天宁区德安医院附近的空旷场地进行了专门的钻孔试验。确定了该地区的细砂质粉土和粉质黏土的渗透系数和贮水率分别为：K=1.66×10?6 m/s,?s =8.21×10?3 m?1;K=6.06×10?7 m/s,?s =2.26×10?3 m?1。结果表明,该方法对于现场确定弱透水层的水力参数有较好的适用性。     

一种实验确定弱透水层水文地质参数的原理与方法

弱透水层是含水层系统的重要组成部分,弱透水层的水文地质参数(如渗透系数、传导系数、贮水率)不仅对预测、评价和控制地面沉降有重要意义,而且对地下水资源开发、评价和计算以及含水层系统污染物运移规律和热能传导规律的研究有着重要的意义。以饱和承压弱透水层柱体为模型,在一侧水头降低某一常量条件下推得了弱透水层单位水平面积的流量公式,给出了基于流量随时间变化的实验资料采用配线法确定弱透水层传导系数、渗透系数和贮水率的具体方法,并结合实验及相关资料进行了参数的确定和验证。这一方法不仅理论严密,而且具有实验装置及实验过程简单、易操作,获取的参数较多,精度高等优点。因此有很好的推广应用价值。     

CO2-H2O流体不混溶对Au溶解度的影响——以贵州省贞丰县水银洞金矿床为例

运用热力学原理和方法,研究了CO2-H2O流体不混溶作用对Au的溶解度的影响。结果表明,贵州水银洞金矿床的成矿流体是一种富含挥发分( fCO 2=70.79MPa)、酸性(pH=3.71)、还原性(fO 2=0.50×10-36MPa)、中温(267℃)、具有超压(180MPa)性质的含Au(a∑Au=3.744×10-8mol/L)流体。当超压流体的封闭层——炭质页岩因断裂作用而被破坏时,热液体系的压力发生骤降(28.50～35.30MPa),CO2-H2O流体发生不混溶作用,并有大量CO2溢出。CO2的流失可使成矿溶液的CO2逸度和O2逸度降低(fCO 2=0.80MPa、fO 2= 2.512×10-42MPa),酸碱度升高(pH=4.32),同时伴随温度的下降(224℃),成矿热液中Au溶解度的降低(a∑Au=3.790×10-9mol/L),从而快速沉淀下来成矿。     

广义最小二乘模型与判别分类

一、引言经典最小二乘模型常用于一般的曲线拟合。设变量x,y有函数关系 y=f(x,β) ε (1)式中β是待定参数,ε为误差。x和β通常是向量,f是它们的线性或非线性函数。问题是给出n次观测数据(x_k,y_k),k=1,…,n,要求确定β使Q=sum from k=1 to n W_k〔y_k-f(x_k,β)〕~2→min     

求影响半径的图解法

计算岩层的渗透系数需要先知道影响半径。下面介绍的是求影响半径的图解法,其法简便,试制后已使用过,效果良好。这种图解法还有一定的缺点,有待于同志们的指正。甲、使用法:(一)R=575 SH~(1/2) K~(1/2)(库萨金公式)设S=7.5公尺,H=7.5公迟,K=57×10~(-6)公尺/秒(参阅图1)。方法:1.通过H=7.5公尺,S=7.5公尺作一直线2.通过K=57×10~(-6)公尺/秒作一直线平行于前直线,即得K=89公尺(二)R=3000 SK~(1/2)(集合尔特公式)     

新疆准噶尔北缘玉勒肯哈腊苏铜(钼)矿床流体包裹体和稳定同位素研究

玉勒肯哈腊苏中型斑岩型铜(钼)矿主要赋存在闪长玢岩中,有少量矿化产在北塔山组火山岩及似斑状黑云母石英二长岩中。矿化呈细脉状、细脉-浸染状和浸染状。围岩蚀变主要为钾化、硅化、绢云母化、石膏化、磁铁矿化、绿泥石化、绿帘石化。矿床的形成经历了斑岩期、剪切变形期和表生期,铜和钼矿化主要形成于斑岩期的硫化物-钾硅酸盐阶段和辉钼矿阶段。石英和方解石中的流体包裹体可划分为H2O-NaCl型和H2O-CO2(±CH4/N2)-NaCl型。硫化物-钾硅酸盐阶段的成矿温度为141~500℃,主要集中在200~340℃;流体的w(NaCleq)为2.96%~14.97%;流体的密度为0.60~0.98 g/cm3。碳酸盐阶段的流体以中-低温度(140~320℃)和低盐度〔w(NaCleq)为2.74%~10.61%〕为特征。硫化物的δ34S值集中于-4.5‰~-0.1‰,峰值为-3.5‰,表明硫来自深源岩浆。石英和方解石的δ18OSMOW值为9.1‰~13.2‰,δ18OH2O值为2.05‰~6.28‰,δD值为-120‰~-97‰,表明主成矿阶段的成矿流体主要是岩浆水,混合有大气降水;碳酸盐阶段的流体主要为大气降水,混合有岩浆水。成矿时代为中泥盆世〔(373.9±2.2 Ma)〕,成矿作用与闪长玢岩的侵入有关。温度和压力的降低导致流体沸腾,同时,水-岩交换反应、流体成分的改变等在铜钼成矿过程中起着主导作用。