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691.
IntroductionThe analysis of dynamic soil-structure interaction for important engineering project is still based on linear model (including equivalent linear model) with complex damping, and traditional frequency domain method (Lysmer, et al, 1975, 1981; DING, et al, 1999). Namely, first calculating frequency domain solution by Fourier transform, and then calculating time domain solution by Fourier inverse transform. The motion equation of a system in frequency domain is usually written as (… 相似文献
692.
A present-day tectonic stress map for eastern Asia region 总被引:15,自引:1,他引:15
许忠淮 《地震学报(英文版)》2001,14(5):524-533
Introduction Tectonically the eastern Asia refers to the region bounded by the following three active tec-tonic zones: in the east the western Pacific subduction zone, including Japan trench, Ryukyu trench and Philippine trench; in the southwest the Himalaya continental collision zone and the Burma-arc-Java-trench subduction zone; in the northwest the Tianshan-Baikal continental defor-mation zone (Figure 6). In the world the eastern Asia is one of the regions with the strongest pre-sent-da… 相似文献
693.
结构动力反应分析中的一种显式输入反演方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文简要总结,评述了结构动力反应分析中两类输入反演方法(脉动函数法和直接时域法)的优缺点,在此基础上通过应用文献[1]中提出的3阶显式方法,获得了一个关于结构输入反演问题的新解法-显式直接时域法,新方法集合了脉冲函数法和直接时域法的优点,既可按显式求解动力微方程,又适用于非线性系统的动力反演问题,最后,通过算例对该方法进行了数值验证。 相似文献
694.
采用粘性屈服模型来模拟摩擦耗能器的力-速度关系,建立了摩擦与粘性流体耗能器串联耗能体系的动力分析方法.为考虑框架杆件和支撑材料的几何非线性,采用增量型Rosenbrock二级三阶半隐式Runge-Kutta法求解动力方程.比较了仅有摩擦耗能器体系与串联组合耗能体系的减振效果,分析了粘性流体耗能器参数对组合耗能体系减振效果的影响。 相似文献
695.
摩擦耗能框架体系动力分析 总被引:4,自引:0,他引:4
采用粘性屈服模型来模拟摩擦耗能器的力-速度关系。建立了带有摩擦耗能器体系的动力分析8方法,采用增量型Rosenbrock二阶三阶半隐式Runge-Kutta法求解动力方程,得到了带有摩擦耗能器单层框架在正弦波激励下反应的解析解,并据此验证粘性屈服模型及求解动力方程算法的正确性,分析了摩擦耗能器的起滑力和支撑刚度对耗能减振效果的影响。 相似文献
696.
中高层钢筋混凝土异形柱框架结构弹塑性时程分析 总被引:3,自引:2,他引:3
用杆模型编制了钢筋混凝土异形柱框架结构的弹塑性时程分析程序FEANT。采用该程序对一中高层大开间钢筋混凝土异形柱框架结构振动台试验模型进行了计算分析,计算值与试验值吻合较好,能满足工程需要。 相似文献
697.
介绍了北京昌平地震台 TJ- 1型钻孔体积应变仪 1 989年 7月~ 2 0 0 0年 1 2月期间的观测结果 ,分析了潮汐响应函数的动态特征及其稳定性。由全序列观测数据调和分析所得 :O1波潮汐因子 VO1=0 .791 6± 0 .0 1 2 8、相位滞后 ΔΦ0 1=1 .9°;K1波潮汐因子 Vk1=0 .6 4 42±0 .0 0 88、相位滞后ΔΦk1=- 4.2°;M2 波潮汐因子 VM2 =0 .6 5 0 0± 0 .0 0 3 8、相位滞后ΔΦM2 =-2 .9°。液态地核振荡因子 A=VO1/VK1=1 .2 2 8,比理论值小 6 .5 %。 相似文献
698.
699.
粘弹性介质中的地震波 总被引:1,自引:0,他引:1
给出了三元件的标准线性粘弹性固体在半平面内传播的地震波的解析解,它是由已知的弹性半平面内的解析解迭粘滞性解而得,从而克服了视地壳为二元件粘弹性体的Voigt模型或Maxell模型的缺点。 相似文献
700.
袁萍 《地质灾害与环境保护》2001,12(1):40-42
就《规范》公式确定地基承载力时没限定持力层厚度这一不足提出了自己的看法,描述了各种地层组合关系时,总力与地基承载力之间的关系。 相似文献