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通过监测和分析济南市市区降水、屋面雨水水质和水量过程,屋顶雨水属微污染类水,经前期雨水弃流和预处理达到一定质量标准,通过管井回灌到裂隙岩溶含水层,可用于饮用水供水和保护地下水环境。已做的示踪试验表明,北方岩溶含水介质多属多重裂隙岩溶通道,因此在人工开采条件下,回灌应关注快、慢速流带来的不同水质变化问题,包括屋面雨水与裂隙岩溶介质的水岩作用。澳大利亚的案例说明,裂隙岩溶含水层对不同污染物有着不同的衰变效果。100多年来Mount Gambier市城区雨洪水经非承压石灰岩含水层径流一直排放到作为城市供水的蓝湖,到目前它对蓝湖水质没有表现出任何可量度的损害。但对于济南市的屋顶雨水回灌裂隙岩溶含水层,仍有许多问题需要研究。 相似文献
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综合采用岩心、薄片和成像测井等资料,对库车坳陷克深气田白垩系巴什基奇克组构造裂缝的形成序列、分布规律和影响因素进行了研究。结果表明:剪切裂缝和张性裂缝在克深气田均有发育,以直立缝和高角度缝为主,主要形成于近南北向的挤压作用、背斜弯曲拱张作用和异常流体高压作用,微观裂缝切穿胶结物和部分颗粒,早期充填构造裂缝可在后期构造应力和异常流体高压作用下重新裂开成为有效裂缝。克深气田发育3期构造裂缝,其中第3期构造裂缝的形成时间与天然气大量充注期吻合,是工业规模性气藏形成的关键因素。单个断背斜高部位的构造应力低于背斜翼部,因此背斜高部位的构造裂缝线密度相对较低,但背斜弯曲变形使裂缝开度较大,有效性好,单井的无阻流量较高;翼部和断层附近构造裂缝线密度较大,但开度较小,有效性差;构造应力、岩石强度和变形时间的不同造成了构造裂缝特征在各气藏之间具有差异性。储层中部第3砂层组的构造裂缝发育程度中等,充填程度相对较低,并且平面上分布连续,可形成连片分布的储层"甜点"区,应成为克深气田开发中的重点层位。对克深气田构造裂缝起主要贡献作用的为水下分流河道和河口坝微相的粉-细砂岩。 相似文献
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We propose a numerical method that couples a cohesive zone model (CZM) and a finite element‐based continuum damage mechanics (CDM) model. The CZM represents a mode II macro‐fracture, and CDM finite elements (FE) represent the damage zone of the CZM. The coupled CZM/CDM model can capture the flow of energy that takes place between the bulk material that forms the matrix and the macroscopic fracture surfaces. The CDM model, which does not account for micro‐crack interaction, is calibrated against triaxial compression tests performed on Bakken shale, so as to reproduce the stress/strain curve before the failure peak. Based on a comparison with Kachanov's micro‐mechanical model, we confirm that the critical micro‐crack density value equal to 0.3 reflects the point at which crack interaction cannot be neglected. The CZM is assigned a pure mode II cohesive law that accounts for the dependence of the shear strength and energy release rate on confining pressure. The cohesive shear strength of the CZM is calibrated by calculating the shear stress necessary to reach a CDM damage of 0.3 during a direct shear test. We find that the shear cohesive strength of the CZM depends linearly on the confining pressure. Triaxial compression tests are simulated, in which the shale sample is modeled as an FE CDM continuum that contains a predefined thin cohesive zone representing the idealized shear fracture plane. The shear energy release rate of the CZM is fitted in order to match to the post‐peak stress/strain curves obtained during experimental tests performed on Bakken shale. We find that the energy release rate depends linearly on the shear cohesive strength. We then use the calibrated shale rheology to simulate the propagation of a meter‐scale mode II fracture. Under low confining pressure, the macroscopic crack (CZM) and its damaged zone (CDM) propagate simultaneously (i.e., during the same loading increments). Under high confining pressure, the fracture propagates in slip‐friction, that is, the debonding of the cohesive zone alternates with the propagation of continuum damage. The computational method is applicable to a range of geological injection problems including hydraulic fracturing and fluid storage and should be further enhanced by the addition of mode I and mixed mode (I+II+III) propagation. Copyright © 2016 John Wiley & Sons, Ltd. 相似文献
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藤铁铁矿位于鱼鹿岩枝东接触带中段,该矿体为铁、铜、锡共(伴)生矿床.受断裂带、岩体侵入接触带、夕卡岩带和鱼鹿岩枝控制.据此总结出该区"三带一体"的成矿特征. 相似文献
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龙门山彭灌杂岩体中梭坡店断裂带显微构造及变形环境分析 总被引:2,自引:0,他引:2
对龙门山中段彭灌杂岩体中的一条韧性剪切带进行了确定和命名,并着重从显微组构及岩组学方面对其变形环境进行了讨论,推断其形成深度为10km、温度为500℃、压力为500MPa,形成时的差异应力值为80~110MPa,应变速率为10-11~10-10m/s。 相似文献
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We propose a discrete element model for brittle rupture. The material consists of a bidimensional set of closed‐packed particles in contact. We explore the isotropic elastic behavior of this regular structure to derive a rupture criterion compatible to continuum mechanics. We introduce a classical criterion of mixed mode crack propagation based on the value of the stress intensity factors, obtained by the analysis of two adjacent contacts near a crack tip. Hence, the toughness becomes a direct parameter of the model, without any calibration procedure. We verify the consistency of the formulation as well as its convergence by comparison with theoretical solutions of tensile cracks, a pre‐cracked beam, and an inclined crack under biaxial stress. Copyright © 2015 John Wiley & Sons, Ltd. 相似文献
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