全文获取类型
收费全文 | 3485篇 |
免费 | 850篇 |
国内免费 | 1782篇 |
专业分类
测绘学 | 43篇 |
大气科学 | 273篇 |
地球物理 | 831篇 |
地质学 | 3919篇 |
海洋学 | 657篇 |
天文学 | 45篇 |
综合类 | 173篇 |
自然地理 | 176篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 70篇 |
2022年 | 128篇 |
2021年 | 122篇 |
2020年 | 186篇 |
2019年 | 202篇 |
2018年 | 194篇 |
2017年 | 162篇 |
2016年 | 200篇 |
2015年 | 226篇 |
2014年 | 278篇 |
2013年 | 311篇 |
2012年 | 278篇 |
2011年 | 307篇 |
2010年 | 248篇 |
2009年 | 281篇 |
2008年 | 271篇 |
2007年 | 304篇 |
2006年 | 312篇 |
2005年 | 252篇 |
2004年 | 234篇 |
2003年 | 229篇 |
2002年 | 172篇 |
2001年 | 167篇 |
2000年 | 156篇 |
1999年 | 129篇 |
1998年 | 129篇 |
1997年 | 96篇 |
1996年 | 97篇 |
1995年 | 78篇 |
1994年 | 76篇 |
1993年 | 51篇 |
1992年 | 34篇 |
1991年 | 26篇 |
1990年 | 26篇 |
1989年 | 13篇 |
1988年 | 14篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 9篇 |
1985年 | 6篇 |
1984年 | 11篇 |
1983年 | 3篇 |
1982年 | 1篇 |
1977年 | 2篇 |
1976年 | 1篇 |
1974年 | 1篇 |
1954年 | 2篇 |
排序方式: 共有6117条查询结果,搜索用时 15 毫秒
961.
振动频率对饱和黏性土动力特性的影响 总被引:12,自引:0,他引:12
在回顾加荷频率对土样动力特性影响的研究基础上,采用某土石坝心墙防渗黏性土饱和试样,通过动三轴试验,研究了振动频率f对土样动力特性的影响。动强度试验结果表明:当 0.1~4 Hz时,动强度随f的升高而增大,但f继续升高后,动强度却有下降趋势。当 0.1~1.0 Hz时,频率愈高动孔压比愈大;当 1.0~6.0 Hz时,总的趋势为频率愈高,动孔压比愈小。表明频率较高时,动孔隙水压力来不及上升和扩散。较高频率f持续作用下,试样有吸水现象并伴随动孔压的下降。动模量阻尼试验结果是:f愈低,试样动变形开展愈充分;f愈高,动模量和阻尼比愈大。 相似文献
962.
断裂结构面对回采工作面矿压及顶板稳定性的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
通过对现场观测和数值模拟分析,系统研究了断裂结构面对回采工作面矿压分布和顶板稳定性的影响。研究结果表明,回采工作面顶板断裂结构面有3种典型组合类型,即“正三角形”结构、“川字形”结构和“倒三角形”结构。在工作面开采过程中,“正三角形”结构顶板稳定性差;“倒三角形”结构顶板稳定性好;而“川字形”结构顶板能形成结构平衡且稳定。由于断层使介质不连续,导致初始应力场挠动,局部产生附加应力,在断层带附近形成低压力区和高应力集中区带,比较明显的影响范围距断层面大约10~30 m。当工作面推进到高应力集中区带时,工作面前方煤(岩)体中支承压力明显增大,支承压力峰值位置向前方煤岩体中转移,易于发生冒顶事故和其他矿井动力地质现象;当工作面推进到低应力区带时,压力峰值降低,顶板稳定性差。 相似文献
963.
用土工物理离心模型试验对超深重力式方块码头稳定性进行试验研究,试验选用码头顶面尺寸为9.5 m(方案1)与8.5 m(方案2)两种常规方案进行比较,得到码头运营期在水平位移、码头面沉降、地基土中孔隙水压力的最大值分别为42 mm、110 mm、190 kPa和82 mm、222 mm、320 kPa。 结果表明:码头稳定性的离心模型试验方法是有效的;方案2的水平位移与码头面沉降远远大于方案1,超出规范允许范围,而且其超静孔压消散较慢对工程稳定不利,因此,建议选用方案1作为设计方案。 相似文献
964.
965.
在国内外主要孔压发展模型的基础上,对某土石坝心墙防渗黏性土和坝基砂砾石料饱和试样进行动三轴试验,提出了两种材料的顾淦臣孔压模型,并对砂砾石料的孔压发展规律作了深入地分析,提出了不同固结比Kc时振动孔压比和振次比的函数关系。试验结果表明,动孔压随振动周数和振动强度的增加而增加,随固结应力比或初始剪应力比的增加而减小;无论等压或偏压固结,黏性土均不会出现动孔压ud等于围压力? 3c的液化现象,其孔压比Ru均小于0.5,多数试样Ru = 0.1~0.4;当等压固结Kc =1.0时,砂砾石料最终孔压值均可达到围压;偏压固结Kc ≥1.5后,试样是否达到Ru= ud /? 3c =1.0取决于动应力? d是否大于主应力差(? 1c-? 3c),即? d是否形成拉应力,使试件伸长,但当Kc很大后,? 1c和? 3c相差太大,需施加非常大的? d才能使其应力应变反向,试样的大变形先于Ru=1.0的应力状态出现,即不可能达到初始液化;固结比Kc对不同土料动孔压的影响是不同的。 相似文献
966.
岩石变形破坏过程中渗透率演化规律的试验研究 总被引:12,自引:5,他引:7
利用伺服试验机对灰岩和砂岩进行了应力应变全过程渗透性试验,研究了岩样变形和破坏过程中的轴向应变与渗透率之间的关系,分析了岩样环向应变对渗透率的影响规律,探讨了岩样变形破坏前后渗透压差随时间的变化关系。结果表明,岩样渗透率与应力状态密切相关,渗透率的峰值滞后或超前于应力应变峰值,这与岩石介质本身的特性有关;渗透率-环向应变曲线与渗透率-轴向应变曲线有相同的变化趋势,但岩石环向变形比轴向变形更能灵敏地反映渗透率的演化规律;岩样变形破坏峰值前后的渗透压差与时间均遵循负指数关系。最后对岩石变形破坏过程中的渗透机理作了讨论。 相似文献
967.
968.
969.
970.