煤层底板突水系数计算公式的探讨

根据从诸多濒临带压开采威胁的煤矿中得到大量的第一手资料,运用多元统计分析方法,揭示出了煤层底板突水这种地质现象的演化和特征的内在联系和规律,建立了矿压对煤层底板破坏深度的计算式。通过对以往煤层底板突水系数计算公式进行对比、分析、推理和总结,克服了以往计算公式的不足,继承和发展了公式的优点,得出了考虑因素较全面和较科学的突水系数计算式,从而为解决煤层底板隔水岩柱薄弱地带或断裂陷落柱薄弱地带的煤矿安全生产提供了一套行之有效的解决方法。这套公式在太原西峪煤矿和晋城矿务局(西区)得到了应用,证明是一种行之有效的方法。     

大型高速滑坡滑动过程中碰撞特性的试验

首次提出了滑坡岩体高速碰撞模型实验方法。通过实验,研究了滑体碰撞解体后不同速度段岩体体积的分布规律,得出了加速块体所占比例基本与滑体体积及碰撞速度无关,而个别块体获得的加速效应与滑坡体积及碰撞速度有明显的正相关关系。     

上海及邻区的地壳形变速率与地震活动

对上海佘山地震台伸缩仪的数字记录资料进行去趋势以及地壳形变速率的分析表明：伸缩仪EW向在200l年5～7月存在破年变趋势异常，并且该测项的形变速率在2001年3～8月存在高于正常背景值的异常。结合GPS资料、应力场、地震活动性的情况分析后认为，佘山台的形变速率异常可反映上海及邻区应力场的部分信息，该信息对地震活动具有一定前兆意义。因此，应用形变数字化资料计算地壳形变速率，可作为对地层活动以及日常地震预测的一种分析方法。     

压实碎石填土后检测方法的试验研究

压实碎石填土主要由碎石构成，不能取得原状土试样，难以准确测定压实系数．其工后检测方法宜以重型圆锥动力触探试验、旁压试验为主，进行综合检测和评价．     

应用区域地基全球定位系统观测分析北京地区大气总水汽量

利用2000年6月1日～8月11日北京地区地基全球定位系统(Globe Positioning System)网遥感大气总水汽量试验的观测资料,分析了北京地区夏季大气总水汽量的时空变化,研究了大气总水汽量与日平均温度、地面水汽压和降水的关系.研究结果表明:大气总水汽量存在明显的时空变化,对于地理位置基本相近的台站,海拔高度的影响比较明显,一般情况下高山站的水汽总量低于平原站;在晴天,地面水汽压与大气总水汽量有较好的相关性,而在云雨日,由于高低层大气湿度的变化常常不同步,用地面水汽压估算的大气总水汽量具有较大的偏差;大气总水汽量短时间内的快速增加往往对应有降水过程出现,但总水汽量的大小与降水量之间并没有明显的相关,在降水预报中应综合考虑总水汽量的前期平均水平、短时的增幅和峰值大小等条件的影响.     

GPS技术在数字城市建设中的应用

本文介绍了数字城市的概念以及GPS技术的最新进展,重点论述了GPS技术在数字城市建设的各方面所发挥的重要作用,通过对利用GPS RTK技术与全站仪功能组合的实时GPS定位系统-超站仪的新型测绘模式的探讨,以及未来测绘前景的展望,重视和加强城市地理基础数据的建设与管理,以满足数字城市建设生产的需求。     

榆林自动气象站系统半年初评

地面有线综合遥测仪 ( 型 )从 2 0 0 3年 1月1日起在榆林站已运行半年有余 ,期间各传感器运行良好 ,各观测要素与人工站资料对比基本正常 ,没有出现粗值和野值。1　各传感器评估1 .1　气压气压传感器运行较稳定 ,人工观测时间 (每时 5 6分 )与自动站记录时间 ( 0 0分 1 5秒 )接近 ,气压本身变化较平稳 ,与人工站相比 ,月平均值偏低 0 .2～ 0 .5 h Pa。各定值比人工观测值低 0 .5h Pa左右 ,个别低 1 .0 h Pa,可能由观测员视差及气压表调整水银面引起。也有一次高 0 .4h Pa。1 .2　温湿度气温传感器运行稳定 ,与人工观测值比较 ,月平均值 1…     

异型柱框架结构抗震设计研究

本文在充分考虑钢筋混凝土异型柱框架结构受力特点的基础上，从结构布置、内力组合与调整、轴压比限值和其他构造措施等方面，针对抗震计算和概念设计进行了分析与讨论，得出注重抗震计算分析、加强抗震概念设计等结论，分析过程和有关结论可供工程设计人员参考。     

粘粒含量对南京粉细砂液化影响的试验研究

南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂，与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别，片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。通过对不同粘粒含量的南京粉细砂进行液化试验，分析其试验结果发现：对于粘粒含量ρc＝5％、10％和15％三种情况，在均压固结情况下，当南京粉细砂达到初始液化时，采用变形标准和孔压标准是一致的；而偏压固结时，只能采用变形标准作为南京粉细砂达到初始液化的标准，此时振动孔压仅达到围压的50％-70％。粘粒含量对南京粉细砂的抗液化强度影响很大，随粘粒含量增加，在不同固结比时，其抗液化强度并不是单调变化，而是在粘粒含量ρc＝10％左右处于一个低谷，其抗液化强度最低。