全文获取类型
收费全文 | 7417篇 |
免费 | 1668篇 |
国内免费 | 3434篇 |
专业分类
测绘学 | 998篇 |
大气科学 | 1357篇 |
地球物理 | 1561篇 |
地质学 | 6513篇 |
海洋学 | 1104篇 |
天文学 | 30篇 |
综合类 | 481篇 |
自然地理 | 475篇 |
出版年
2024年 | 102篇 |
2023年 | 379篇 |
2022年 | 463篇 |
2021年 | 386篇 |
2020年 | 388篇 |
2019年 | 514篇 |
2018年 | 405篇 |
2017年 | 398篇 |
2016年 | 394篇 |
2015年 | 448篇 |
2014年 | 574篇 |
2013年 | 439篇 |
2012年 | 548篇 |
2011年 | 526篇 |
2010年 | 552篇 |
2009年 | 577篇 |
2008年 | 556篇 |
2007年 | 432篇 |
2006年 | 518篇 |
2005年 | 435篇 |
2004年 | 375篇 |
2003年 | 330篇 |
2002年 | 284篇 |
2001年 | 276篇 |
2000年 | 266篇 |
1999年 | 227篇 |
1998年 | 215篇 |
1997年 | 199篇 |
1996年 | 205篇 |
1995年 | 191篇 |
1994年 | 171篇 |
1993年 | 129篇 |
1992年 | 111篇 |
1991年 | 124篇 |
1990年 | 129篇 |
1989年 | 90篇 |
1988年 | 18篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 18篇 |
1985年 | 23篇 |
1984年 | 16篇 |
1983年 | 13篇 |
1982年 | 7篇 |
1981年 | 7篇 |
1980年 | 9篇 |
1979年 | 8篇 |
1978年 | 4篇 |
1943年 | 4篇 |
1937年 | 4篇 |
1924年 | 3篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 8 毫秒
161.
162.
163.
164.
结合某大桥桥基岸坡地质条件,采用相似原理为基础的底摩擦试验方法,定性模拟分析了在天然状态和加载条件下岸坡岩体的变形破坏过程和模式。试验结果表明:在天然状态下,左右岸岸坡岩体处于稳定状态;在加载条件下,左岸岸坡岩体稳定,右岸发育的错落体失稳,而导致整个岸坡不稳定,建议对其进行预加固或改变桥墩位置 相似文献
165.
166.
高桩码头桩基负摩擦力现场试验研究 ——上海洋山深水港工程现场试验 总被引:1,自引:0,他引:1
高桩码头接岸结构中的桩基础,在抛石的作用下将产生负摩擦力。通过支撑桩及自由桩上负摩擦力的现场试验研究,获得抛石过程中基桩内力随深度变化的基本规律。抛石过程中基桩上的负摩擦力主要产生在抛石段。同时,抛石作为附加荷载,将引起下方软弱土层的固结沉降,桩土之间产生相对位移,从而在抛石段下方一定范围内也产生负摩擦力作用。承台荷载对负摩擦力的大小和分布有着重要的影响。提出的负摩擦力分布规律和采用有效应力法计算层状土负摩擦力的公式,可为桩基础的设计,尤其对水下单面抛石施工的设计及采取消减负摩擦力的措施提供依据。 相似文献
167.
168.
原状非饱和黄土的三轴试验研究 总被引:2,自引:3,他引:2
利用特制的非饱和土三轴仪器,对不同含水量条件下原状非饱和黄土的强度和土-水特征曲线进行了试验研究。试验结果表明:非饱和黄土的抗剪强度随着含水量的不同而不同,含水量越大,非饱和黄土的基质吸力就越小,抗剪强度亦越小。含水量趋于饱和时,非饱和黄土的抗剪强度值逐渐接近于饱和黄土的强度值。原状非饱和黄土的抗剪强度均高于饱和黄土的抗剪强度。非饱和黄土的内摩擦角受含水量的影响不大。凝聚力受含水量的影响很大,含水率越大,基质吸力越小,总凝聚力越小。根据实验结果,提出了非饱和土的抗剪强度模型,该模型易于确定,与实测基本吻合,误差较小,满足非饱和黄土的强度计算要求。 相似文献
169.
170.
挡墙、抗滑桩、锚杆等多种支挡构造物中,锚固系统抗震性能良好,其治理后的边坡失稳可能性极小。为研究地震作用下格构梁锚固滑坡的动力响应,开展大型振动台模型试验,以汶川波、El Centro波以及不同频率的正弦波为输入波,研究不同激励强度、不同频率条件下锚固滑坡及锚杆的动态响应特征。结果表明:地震激励作用下,锚固体的动力响应分为三个阶段:适应调整区段(0. 05g~0. 20g)→平和抗震区段(0. 20g~0. 40g)→激烈抗震区段(0. 40g~0. 60g);锚固系统的自振频率和PGA放大系数随之呈现高→低→高的走势。激励强度不同,激励作用的频谱不同,同列锚杆的应变振型也不同;自振频率附近的正弦波激励(15 Hz)由于共振作用,在锚固体上部产生的不协调变形较大,同列锚杆的应变走势随着激励强度的增加从中间小上下大的"C"型调整为上大下小的"Г"型;正弦波超低频率(5 Hz)激励作用下,同列锚杆的应变走势则一直保持上小下大的"L"型;实际的汶川波和EL Centro波由于组合了不同的频谱,同列锚杆的应变走势则呈现中间小上下大的"C"型。强震地区锚固系统设计时,建议同时加长坡顶与坡脚的锚杆设计,以抑制坡顶滑面处的拉张裂缝及坡脚的剪切裂缝。 相似文献