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51.
以大量的水文地质资料和抽水试验以及相邻矿井放水试验实测数据,对元宝山露天煤矿基岩含水层的可疏必及可利用巷道疏干的方法,进行了分析,论证与研究,通过放水试验,初步证明元宝山露天矿基岩含水层采用巷道疏干的方法是可行的。 相似文献
52.
以李家峡大坝工程为例,对高边坡岩体的各向异性和动力牧场生进行了较详细的测试研究。在对层状岩体的各向异性系数对比分析的基础上,确定了爆破对岩体的破坏影响深度,并采用不同的测试参数综合地反映了断层的动力特性,这些测试成果不仅为大坝岩体的动力稳定分析提供了充足的数据,同时对大坝的建设也有重要的参考价值。 相似文献
53.
孔隙型热储层的回灌过程中,由于物理堵塞、生物化学堵塞、悬浮物堵塞和气体堵塞,热储层的渗透性下降,回灌能力变弱.为了定量查明渗透系数的衰减,以辽南地区某回灌试验为例,使用Origin软件计算出研究区渗透系数衰减方程,在此基础上计算了回灌井灌压-时间关系曲线和回扬周期.研究表明,利用Origin软件求取渗透系数衰减方程具有... 相似文献
54.
饱和黏性土蠕变变形试验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
结合苏锡常地区地面沉降研究,用单向固结仪研究饱和黏性土在复杂荷载作用下的蠕变变形特征。试验土样取自苏锡常地区第2弱透水层。研究结果表明,在初次加载时黏性土具有明显的蠕变性,在双对数坐标中蠕变变形与时间呈直线关系,且直线斜率随荷载水平增大而减小,但在荷载水平达到一定值后斜率变化不大;在初次卸载时黏性土仍有明显的回弹蠕变,特别是在卸载水平较高时,卸载回弹蠕变变形与应力和时间的关系仍可用幂函数表示;在循环荷载作用下,加卸载达到变形稳定的时间随循环次数增加而减小。当循环荷载最大值小于土样的先期固结压力时,土样在2次加卸载循环后达到弹性变形状态;当循环荷载最大值等于土样的先期固结压力时,土样在5次加卸载循环后达到弹性变形状态。 相似文献
55.
56.
结合上海某植物园堆山工程,通过直剪试验及三轴剪切试验,得到考虑软土结构性的折线型强度公式和不考虑软土结构性的直线型强度公式的参数,采用这两种方法对山体荷载作用下不同位置处的软土地基的强度增长进行了预测,并与现场十字板剪切试验结果进行了对比。结果表明:由于该工程的软土地基具有明显的结构性,采用直线型强度公式得到的地基强度增长量要大于采用采用折线型的增长量;另外,在应用考虑土的结构性的折线型强度公式时,应该尽量采用三轴试验参数而不是直剪试验的参数,这样得到的结果更接近十字板试验结果。 相似文献
57.
大厚度自重湿陷性黄土湿陷变形特性水分入渗规律及地基处理方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究大厚度自重湿陷性黄土的湿陷变形特性、水分入渗规律以及地基处理合理方法等问题,选择典型大厚度自重湿陷性黄土场地,进行了布置沉降观测点和埋设水分计的浸水试验以及挤密桩、DDC(孔内深层强夯)桩地基处理试验。试验结果表明,在水分入渗过程中,深度22.5~25.0 m以上土体易发生湿陷,该深度以下土体则含水率增加缓慢,达不到湿陷起始含水率,不易发生湿陷,因此该深度考虑可作为现场湿陷性评价的临界深度,也可作为大厚度湿陷性黄土地区进行地基处理时可参考的地基处理下限深度。DDC桩间距为1.0~1.4 m时,无论从挤密系数还是湿陷系数都能满足规范要求;挤密桩15 m试验区域沉降量较小,但其剩余湿陷量任未满足要求,这也佐证了关于22.5~25.0 m深度难于发生湿陷的结论。试验成果可作为今后大厚度自重湿陷性黄土地区工程建设以及黄土规范进一步修订的参考。 相似文献
58.
纪宏金 《吉林大学学报(地球科学版)》1991,(3)
根据北瓦地区岩心样品的地球化学数据处理结果,介绍多元正态总体假设检验方法与对应分析相结合在该区铅锌矿化带识别中的应用。从全体数据的对应分析结果出发,将见矿钻孔的样品得分值经稳健处理后作为铅锌矿化带的已知样本,并以马氏距离为统计量对未见矿钻孔的样品进行识别,在一定信度下作出了该区已知铅锌矿化带在深部存在较有意义延伸的统计推断。 相似文献
59.
高压实膨润土热湿力性能测试 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了高压实样品的制样特点,测试了高压实膨润土样的导热系数,热膨胀系数,对高压实膨润土热湿力特性研究有较大参考价值。 相似文献
60.