新型深水系泊系统非线性循环动力分析

深水绷紧式系泊系统以合成纤维材料系缆作为主体系缆,由于系缆复杂的力学特性以及绷紧式系泊方式的特点,在设计、分析和工程应用中会带来新的有待深入认识的问题。以一系泊浮体的动力响应分析为例,考察了循环载荷作用下纤维系缆的动刚度特性,比较了悬链式系泊与绷紧式系泊动力响应的特点。分析表明,绷紧式系泊具有优良的系泊性能,但同时会发生复杂的张力响应。这些认识对于绷紧式系泊系统的研发和工程应用具有重要的参考价值。     

关于2021年5月滇西漾濞MS6.4地震序列特征及成因的初步研究

2021年5月21日21时48分在滇西苍山西麓漾濞地区发生MS6.4(MW6.1)强震,相关地震活动表现为一个典型的前震-主震-余震序列.本研究分别就该地震序列的构造背景、M1.0以上地震的双差定位、主要地震的矩张量反演和破裂传播方向、应力场反演及断层滑动趋势以及潮汐作用等方面进行了初步分析.矩张量反演结果表明,矩心深...     

屈曲约束支撑滞回曲线模型和刚度方程的建立

针对屈曲约束支撑,本文根据其反复荷载作用下的滞回特征,提出了一种滞回模型,并建立了屈曲约束支撑的弹塑性刚度方程。根据这种模型编制程序模拟绘制了屈曲约束支撑的滞回曲线,将模拟计算曲线与试验所得曲线进行对比,对比结果表明本文所提模型是准确、有效的。     

高层隔震建筑设计中隔震支座受拉问题分析

高层建筑由于高宽比相对较大,倾覆效应明显,当采用隔震技术时,有可能使隔震支座出现拉应力,而通常使用的叠层橡胶隔震支座抗拉能力不强。因此,隔震支座受拉问题成为隔震技术在高层建筑中推广应用的主要障碍之一。本文提出了避免隔震支座受拉的上部结构布置原则及隔震层优化设计方法,并对目前隔震支座拉应力计算方法提出了改进建议。本文的研究工作可为工程设计提供借鉴,为隔震设计相关规范的修订提供依据。     

主动变刚度-阻尼系统预测最优控制的理论与试验研究

介绍了一种具有自主知识产权的新型开关控制型半主动控制系统——主动变刚度.阻尼(AVS.D)系统的减振控制机理,建立了AVS.D结构振动控制体系的运动方程。为了合理补偿AVS.D系统实时控制过程中不可避免地存在着的控制时滞,本文提出一种预测最优控制算法,推导了其开关控制律。为了检验AVS.D系统的减震控制效果及预测最优控制算法的有效性,我们设计研制出AVS.D装置,编制了AVS.D系统预测最优控制的实时控制软件,在某单层钢框架模型上进行了AVS.D系统的模拟地震振动台试验,比较了不同控制方式时的减震效果。研究结果表明,本文所提出的预测最优控制算法是非常有效的,可推广应用于所有开关控制型半主动控制系统。AVS.D系统具有反应放大功能,经济可靠、安全有效,可望有较好的工程应用前景。     

径向半无限饱和孔隙介质的全波合成波测井记录

本文从时域及频域研究了位于饱和孔隙地层中、充有流体的轴对称井孔内，点源产生的波场，依照均匀化理论改进的Biot理论，模拟了这种地层，当井壁可渗透时，地层的渗透率会大大地影响导波，无论是高速还是低速地层，斯通利波的相速度及能量随透率增大而减少，衰减（用Q^-1定义）则增大，这些影响在低频段比在高频段内大，在低频段，达西定律决定着流体运动，而且能量在界面最强，随着粘性的降低，饱和流体压缩性的增大、流体孔隙体积的增大及井径的减小，友谊赛些影响在一较大的频段内增加且持续起作用，相反，由于界面波与周围介质更有效地耦合，这些影响随地层刚度减少而减少。目前，第一类伪瑞利波也携有有效信息，流体流动仅影响伪瑞利波爱里相的衰减，衰减增量可用来检测渗透带、推断饱和流体的特性。然而，最可靠的信息是地层S波速度及伪瑞利波低频部分的衰减值，时域中各种类型的波迭掩，这样，任何信号处理都应在频域进行，在频域内波的频谱易于分离，实际测井仪器的频段应足够宽，以保证每种波都有足够强的幅值，最后要说的是检波器越多及偏移距越大就越好。     

温冰川上的冰震——以奥地利Hohe Tauern地区Schlatenkees冰川为例

在奥地利Hohe Tauern的Schlatenkees冰川上布置了两组地震仪测量网,用电动力垂直地震仪记录到了约1200次冰震。找出了地震学参数彼此之间的几种关系。并根据优势频率,将冰震分成了4组。记录到的震动事件的震深为25—130m,震源半径为12—67m,地震矩为4.23×10~5—6.52×10~7Nm,地震能为9.1—1.34x10~5J,应力降为0.16—32.04hPa。     

渤海地震的震源参数

本文对20个WWSSN台记录到的渤海地震(1969年7月18日,M_S=7.4)远震P波波形与理论地震图进行了对比。确定了渤海地震的震源参数为:地震矩2.6 × 10~(19)N·m;震源破裂持续时间为12S;震源深度为35 km;两个节面为:(1)走向φ=24°,倾角δ=85°,错滑角λ=170°;(2)φ=115°,δ=80°,λ=5°。