全文获取类型
收费全文 | 1374篇 |
免费 | 650篇 |
国内免费 | 245篇 |
专业分类
测绘学 | 15篇 |
大气科学 | 20篇 |
地球物理 | 1583篇 |
地质学 | 560篇 |
海洋学 | 18篇 |
天文学 | 12篇 |
综合类 | 51篇 |
自然地理 | 10篇 |
出版年
2024年 | 17篇 |
2023年 | 62篇 |
2022年 | 64篇 |
2021年 | 62篇 |
2020年 | 44篇 |
2019年 | 59篇 |
2018年 | 40篇 |
2017年 | 42篇 |
2016年 | 46篇 |
2015年 | 55篇 |
2014年 | 72篇 |
2013年 | 69篇 |
2012年 | 76篇 |
2011年 | 96篇 |
2010年 | 106篇 |
2009年 | 117篇 |
2008年 | 97篇 |
2007年 | 49篇 |
2006年 | 59篇 |
2005年 | 59篇 |
2004年 | 54篇 |
2003年 | 59篇 |
2002年 | 71篇 |
2001年 | 64篇 |
2000年 | 57篇 |
1999年 | 61篇 |
1998年 | 45篇 |
1997年 | 52篇 |
1996年 | 53篇 |
1995年 | 77篇 |
1994年 | 43篇 |
1993年 | 46篇 |
1992年 | 58篇 |
1991年 | 37篇 |
1990年 | 43篇 |
1989年 | 36篇 |
1988年 | 12篇 |
1987年 | 11篇 |
1986年 | 7篇 |
1985年 | 8篇 |
1984年 | 12篇 |
1983年 | 11篇 |
1982年 | 10篇 |
1981年 | 7篇 |
1980年 | 7篇 |
1979年 | 7篇 |
1977年 | 8篇 |
1976年 | 6篇 |
1959年 | 2篇 |
1954年 | 2篇 |
排序方式: 共有2269条查询结果,搜索用时 15 毫秒
82.
本文给出了邢台、海城、唐山三大地震的震源机制研究结果,并结合其它大震资料,对浅源走滑大震震源过程的特征作了初步探讨.这类地震的P波波形一般都较复杂,可用单断层多重破裂或复断层多重破裂作解释.地震震级愈大,其第一子震的震源持续时间和破裂长度都愈长.发生在活动频繁、贯穿性好的深大断层上的地震与发生在无明显大断层地区的地震相比较,前者的应力降和位错上升速度都比后者的偏低,而且这种差别在第一子震上表现尤其明显. 相似文献
83.
对于断层蠕动的仪器观测历史不长,但已取得不少有价值的资料。图1是1971年7月17日美国加利福尼亚中部卡拉维拉斯断层上记到的一次著名的蠕动事件。图中BRT、BLS、WRT、HLC、HLS和HLD是断层上自西北向东南排列的一组蠕变仪。图中可见17 相似文献
84.
现有孕震模式的研究及其修正 总被引:5,自引:0,他引:5
在国内外现行的主要孕震模式的基础上,得出了一个较为合理的说细阐述了孕震过程的模式。该模式由(Ⅰ)弹性变形、(Ⅱ)扩容、(Ⅲ)前兆蠕动、(Ⅳ)地震、(Ⅴ)震后调整等阶段组成,主要强调液体存在;发生大小地震的断层均由积累单元和调整单元组成,余震是大震后构造剪切应力重新调整以及主断层未破裂区和位于它两侧尺度小、长度短的断层未破裂区共同破裂的结果。最后,运用断裂力学理论对该模式的孕震过程进行了比较圆满的解 相似文献
85.
根据实际资料分析研究,逆断裂破裂位错向上传播至松散层中有4种消减形式:端部分叉、从断裂向褶皱转换、破裂在松散层中的吸收与尖灭及逆断层前方碎砾物质的扰动变形等。端部分叉与扰动变形的消减可能与突发性位错相关;上覆层的褶皱及位错在松散层中的尖灭则多属弹-塑转换型的消减方式 相似文献
86.
87.
华北地区的共轭地震构造带 总被引:10,自引:3,他引:10
本文采用小地震活动图象和4.0级(Ms)以上地震震源机制资料的构造分析方法,得到一幅华北地区震源构造在地面的投影分布图,它显示4条NNE-NE向和1条NWW-NW向地震构造带交切成的共轭剪切构造格架。每条地震构造带又由一系列共轭剪切构造组成。由发生在带内的5个大震序列共轭破裂特征发现,共轭地震构造的孕震与控震作用是地震构造带形成的机制。 相似文献
88.
89.
地壳介质是一种里面存在着许多裂纹的非完整介质.断裂力学的研究结果表明,这种介质的强度远低于完整介质的强度.笔者认为,地震的发生是由于地壳中裂纹在合适的条件下由稳态扩展逐渐发展到失稳扩展的结果,地震破裂即为断裂力学所阐明的低应力快速破裂现象.
快速破裂的出现必需要有局部应力和应变的高度集中.根据Knott(1973)对裂纹尖端进行的弹塑性应力分析表明,裂纹尖端的应力状态对裂纹的扩展起了极其重要的作用.由于应力集中,在裂纹尖端必然形成一个塑性区.塑性区中的位移已不是弹性位移,而是塑性位移.=a20/2y,这里,0是作用剪应力,它相当于地震发生时的初始应力或构造应力,a是裂纹半长,是刚性模量,y是介质剪切屈服强度.而地震位错恰恰是发生在形成塑性区的裂纹末端.于是我们提出了一个关键性的假定,设位错D(1,t)为文中的公式(5),地震最大位移为Dmax=L20/4g,式中,L是断层长度.若刚性模量取上地壳的数值,=33 GPa,介质剪切屈服强度y取实验室给出的平均值y=30 MPa,那么,根据Dmax和L的观测值,利用此公式就可以估计大震的构造剪应力值.计算结果表明,全球的大震构造剪应力值大多数在5——20 MPa 之间,有地区差异,平均为10 MPa.
笔者在进一步研究了震源谱的性质后,又导出了体波震级mb对0和地震矩M0的依赖关系(即文中的公式(11)),此公式提供了直接利用地震观测资料大量计算构造剪应力值的可能性.我们认为,构造剪应力场是控制地震发生的主要因素,出现高应力值地震的地区是容易发生强震(MS6.0)的地区,即地震危险区.我们对1987年以来全国所有mb3.8的地震计算了它们的剪应力值,据此,划出了我国大陆地区强震危险区并给出了震级范围.
1992年4月——1994年1月31日,中国大陆地区共发生9次MS6.0的地震,其中8次均落在我们事先划定的危险区内,只有1次在危险区外.实践证明,这种新方法作为中期强震预报,是一种有效的预报手段,有着良好的物理基础和令人鼓舞的发展前景,值得深入探讨和研究. 相似文献
90.
使用正演点源求和技术对大地观测台网记录到的1992年6月28日兰德斯地震的位移地震图进行了决定性的模拟。虽然数据组是稀少的,但仍能有力地确定主要的破裂裂参数。例如,总滑动分布、破裂速度、上升时间和总的震源持续时间。如能得到本区合适的格林函数表,则本比较简单的方法于大震后的快速跟踪使用。 相似文献