苏门答腊地震的速度和大小：现在我们对去年巨大地震的特征有了更清晰的认识

我们的地震学分析结果表明，2004年12月26日的苏门答腊一安达曼毁灭性地震比最初报告结果大2．5倍，其震级仅次于1960年智利地震。该地震沿1200km长的断层滑动缓慢释放其能量，产生的长破裂引发了随后的海啸。既然整个破裂区已经滑动，由印度板块向缅甸小板块下俯冲所积累的应变也被释放，因此在该部分板块边界上暂时没有产生类似海啸的危险，虽然南段大地震的威胁依然存在。     

地震波速变化和地壳内应力的测定

通过重复爆破方法，得到了关于日本关东东海地区的地震观测信号，进而给出了其P波速度的时间变化。这些变化包括：地壳岩石对地壳中应力变化的三个基本过程：潮汐变化、构造应力积累及与大震相联系的应力变化。部分波速变化对应力的反映灵敏度可以估算为0．01～0．1(MPa)^-1。结果显示，大震孕育区内的应力变化可以通过观测地震波速的变化得到监控。     

加卸载响应比（LURR）、矩／能量加速释放（AM／ER）、态矢量：岩石试件破坏前兆的实验研究

为了验证大地震发生前或者非均匀脆性介质宏观破坏前加卸载响应比和能量加速释放等前兆现象，本文进行了三轴应力(压缩)条件下大尺度岩石破坏声发射实验。实验采用4组岩石试件，并且分为单调加载和循环加载两种方式。实验结果证明了脆性材料宏观破坏前加卸载响应比升高和能量加速释放这两种前兆现象。本文提出了一种描述岩石试件损伤演化的新的物理量——态矢量。     

2001年1月26日布季Mw7．6级地震的余震震源参数及构造含义

介绍并讨论了现代地震学时期发生的最大大陆板内地震的1000多次余震的空间分布。其数据是由8台便携式数字测震仪组成的台网在主震后17天开始用3周时间记录的。我们已计算了高质量的单一事件位置,所基于的是由这个地区震级为2-5 的地震确定的一维速度模型。余震定位揭示出活动集中在一个近东走向的向南倾斜的面上,呈梯形分布。活动带沿走向逐渐变短,从深度约为5 km的浅部长度约为45 km到 35 km的深度不足25 km。整个破裂区面积约为1300 km2。我们估计主震的静态应力降为16±2 MPa。余震扩展到几乎整个地壳,集中在10 km深的上地壳,和约26 km 深的下地克。断层破裂没有在地表出露,也不知道它在2001地震前是否是活断层。余震数据与布季主震一致,主震是由夭折裂谷的拉张作用形成的断层在收缩过程中的重新激活引起的。     

2001年11月14日青藏可可西里（昆仑山）地震：破裂穿过大的张性阶跃带（二）

3 体波反演：滑动分布 在本节，我们基于点源结果和观测的地表破裂几何形状研制了可可西里地震的滑动分布模型。类似于其他的研究（如Wald and Heaton，1994；Kaverina et al，2002：An—tolik and Dreger，2003），我们使用有限断层方法对远震P波的子集进行反演。     

为什么1999年台湾集集地震的同震滑移在破裂平面上表现为向西北方向增大？

1999年集集地震使台湾中西部褶皱逆冲带内的车笼铺逆序逆断层（简称CTF断层）发生了破裂。该破裂的一个重要特征为：计算出的滑移量自车笼铺断层的底部至近地表，沿板块自南东向北西会聚方向，呈现由小到大接近线性增加的趋势。根据长周期和地震周期两个不同时间尺度上应力和位移的研究结果，对同震滑移分布规律的成因给出了一个新的解释模式。在最近的0．5百万年内，造山带前缘的聚合速率被前锋带3条主要的逆断层——彰化断层（简称Ch．F断层）、车笼铺断层和双塘断层（简称Sh．F断层）——来调节。根据先前已发表的平衡地质剖面研究成果，我们估算了彰化断层和车笼铺断层分布调节5％～30％、30％～50％造山带前缘长周期的滑移量。上述长期聚合速率的差异以及震间和震后位移模拟结果表明，车笼铺断层与震间应力载荷方向斜交和彰化断层、车笼铺断层深部递增的无震蠕变，这两个因素共同影响着同震滑移独特的线性分布特征。许多早期对滑移量分布特征及其成因的解释主要考虑到了物质属性、软弱层的滑动作用、场地效应、断层几何学以及地震波动力学等因素的影响。至于各因素对滑移量分布特征的影响程度仍不太清楚。考虑到车笼铺断层倾角的影响，采用了应力集中区的动力学模型来解释同震滑移的总体分布特征。值得一提的是，最近的研究表明集集地震前应力在空间上的不均匀分布可能对同震滑移的分布起到重要的作用。地震活动性分析结果表明，历史大地震不能够解释应力分布的不均。根据我们的研究方法，认为Oglesby和Day（2001）提出的车笼铺断层北面存在一高应力集中区，反映了因车笼铺断层斜交引起的震间耦合在纬向上的变化规律。     

穿过俄勒冈州图拉丁山脉的重力研究：波特兰都市区地壳结构的解释和地震危险性

穿过波特兰市区西部图拉丁山脉（波特兰山）的高分辨率重力测量，展现出以前根据地表地质学和航磁测绘识别出的断层的证据。本次重力测量是在1996年沿着长4．5km的双孔隧道进行的，该隧道在当时的建设中及现在一直在波特兰市区与波特兰山以西的居民区之间通轻便火车。在隧道内的重力从西到东逐渐增加，这种情况反映了隧道位于西边的图拉丁盆地低密度沉积物与其东边高密度大部分隐蔽的始新世玄武岩之间。叠加在这一梯度之上的是几个阶梯状异常，我们将其解释为密度明显差异的岩石之间断续接触的证据。这些异常的最大值发生在西尔万克里克之下，这里存在一条以前测绘出的断层。另一异常发生在距西洞口1200m处，大约是隧道与航磁异常相交汇的部位，航磁异常与西尔万断层（原来称为奥特菲尔德断层）有关。以这些重力资料为依据的岩石学横剖面显示出阶梯状异常与陡倾逆断层相一致，虽然走滑位移也许同样重要。与上方地形洼地相对应的3个重力低异常可能反映存在着剪切带。几个中等地震（M≥3．5）1991年发生在隧道当前的位置，说明这些断层中的几条或波特兰山断层带的其他断层是地震活动断层。     

2004年12月26日苏门答腊—安达曼地震激发的地球自由振荡

根据300~500S的面波估计得到的哈佛大学矩心矩张量断层机制,当周期大于1000S时,地球的地震自由振荡的振幅将异常地大。我们对一个比较陡的断层应用根据地震的体波和面波得到的更真实的破裂模型,估计了自由振荡的振幅近似等于地震矩(6.5×1022N.M),这相当于矩震级为9.15。由于破裂的持续时间达600S,故断层破裂模型足以描述地震的观测结果,但却低估了大地测量位移,这些位移表明在尼科巴群岛和安达曼群岛下面发生了缓慢的断层运动。     

震源机制对概率地震危险性分析的影响

提出了在概率地震危险性分析的扩展中引入有关震源参数的先验信息。特别是将破裂形式与理论修正系数一起考虑应用于衰减定律。通过与实测资料、修正或未修正的衰减定律以及包括破裂方式参数的衰减定律结果的比较，评定了这一修正的有效性。地震危险性分析的概率特性得到保存，将描述与每个震源区有关的最可能的震源机制二维概率密度函数引入经典的危险性分析公式。这一新的表述方法也可用于离散分析的框架中。因此，根据离散分析设计的地震就以震源机制为特征。本文给出了在意大利亚平宁半岛南部运用的实例。与这一地区正断层作用的地震活动相比较，分析结果强调了在地震危险性分析中走滑事件的重要意义。     

Analytical exploration of γ-function explicit method for pseudodynamic testing of nonlinear systems

It has been well studied that the γ-function explicit method can be effective in providing favorable numerical dissipation for linear elastic systems. However, its performance for nonlinear systems is unclear due to a lack of analytical evaluation techniques. Thus, a novel technique is proposed herein to evaluate its efficiency for application to nonlinear systems by introducing two parameters to describe the stiffness change. As a result, the numerical properties and error propagation characteristics of the γ-function explicit method for the pseudodynamic testing of a nonlinear system are analytically assessed. It is found that the upper stability limit decreases as the step degree of nonlinearity increases; and it increases as the current degree of nonlinearity increases. It is also shown that this integration method provides favorable numerical dissipation not only for linear elastic systems but also for nonlinear systems. Furthermore, error propagation analysis reveals that the numerical dissipation can effectively suppress the severe error propagation of high frequency modes while the low frequency responses are almost unaffected for both linear elastic and nonlinear systems.