悬吊式钢混结构体系抗震试验与分析

悬吊式钢混结构体系是一种新型结构体系，通过一榀1／2比例此种框架的拟静力试验，研究了这种结构在低周反复水平荷载作用下的受力特点、变形和耗能能力以及破坏机理等，试验表明此种框架与传统异形柱框架的性能不同，为此种结构体系的应用提供了试验基础。     

某中学教学楼的抗震鉴定与加固设计

按老规范设计的砌体结构未考虑抗震，使用年代过长会出现承载力不足的问题，需对原结构按新规范进行全面检测和抗震鉴定，若鉴定结果表明该结构不符合抗震要求，则需进行加固，结合一实际工程对检测程序和加固方法做一全面论述，供工程实际中参考。     

巨型钢结构抗震研究综述

介绍了巨型结构及其特点，着重总结、论述了巨型钢结构在分析方法和抗震研究方面的发展现状，指出了这种钢结构形式在抗震研究中存在的主要问题及今后进一步的研究方向。     

建筑结构抗震能力评估技术的研究及应用

简要介绍影响建筑结构抗震能力的主要因素，重点评述目前建筑结构抗震能力评估的主要技术方法并指出其存在的问题，展望今后抗震能力评估技术的应用及发展趋势。     

筒桩基础的地震反应分析

本文基于Biot动力固结方程，在BDWF模型的基础上，通过等价线性迭代不断修正土体模量以逼近土体的非线性动态响应，对建筑筒桩基础的地震反应进行了动力分析。为了分析筒桩基础的地震反应，考虑桩-土-结构的动力相互作用，将桩-土-结构地震反应分析的空间体系简化为二维问题计算。结果表明，筒桩基础桩基相对桩基于桩基有较好的抗震性能，筒桩基础的柔性改善了结构的基本周期。     

城市地震影响特征研究

首先根据历史地震目录，计算了我国34个省会城市所受到的历史地震影响. 这些城市的地震影响烈度分布特征表明，约53%的省会城市没有遭受过Ⅵ度以上的历史地震影响，遭受过Ⅶ~Ⅸ度影响的城市有44%；大部分城市Ⅵ度地震影响的发生频次均高于Ⅵ度以上地震影响；不同城市最大发生频次的地震影响烈度也不同. 为此，在确定城市地震防御烈度时，需综合考虑最大影响烈度和最频影响烈度. 本文还考虑到历史地震记录的不完备性，以福建省69个县级以上城市为研究对象，采用模拟地震目录的方法来研究城市地震影响的特征. 结果表明，不同超越概率水平下城市地震影响烈度在不同城市之间表现出较大变化，以50年超越概率2%作为城市特征地震影响烈度，可以作为城市地震防御烈度确定的依据，并据此对城市未来地震影响进行合理的描述.      

2003年12月1日新疆昭苏6.1级地震烈度与房屋震害

介绍了2003年12月1日新疆昭苏6.1级地震的现场考察结果.该地震宏观震中位于受灾最重的兵团农四师76团11连西侧,极震区烈度为Ⅷ度;圈定出Ⅷ度、Ⅶ度和Ⅵ度3条等震线.此次考察还着重考察了震区各类典型建筑的受损特征,对受损原因作了初步分析,所取得的经验可供类似地区抗震设防和民房改造工作参考.     

谈县级地震部门依法管理建设工程抗震设防要求

以山西省祁县依法管理工程抗震设防要求为例，论述了强制性审核、确定一般工业、民用建设工程抗震设防要求的重要性及其深远意义。结合工作实际．总结了部分依法行政、规范管理和落实抗震设防要求的经验。     

土坡悬臂式抗滑桩一种抗震设计计算方法

在强震动力作用下,边坡常会产生较大的永久位移,且抗滑桩锚固段顶端前侧局部地层易进入塑性屈服状态,这在传统的悬臂式抗滑桩抗震设计计算中没有给予充分考虑。基于Nemark滑块位移法和极限分析原理,提出了考虑边坡设计安全系数和地震永久位移的作用于抗滑桩上设计滑坡推力的计算方法;同时,根据锚固段地层进入塑性屈服状态的情况提出把锚固段分为塑性区锚固段和弹性区锚固段分别计算,前者按极限地层反力法采用悬臂梁模型计算,后者按照弹性地基梁模型计算,在两者界面处需满足桩体内力和变形以及地层反力的连续条件。结合一土质边坡工程算例,给出了所提出的悬臂式抗滑桩抗震设计三段分析法的具体计算过程和结果,进一步表明所提出的方法具有技术合理性和经济性。     

基于塑性损伤本构的双层模块装配式组合剪力墙抗震性能研究

以双层模块装配式组合剪力墙结构为研究对象,考虑塑性损伤本构关系建立了该双层装配式剪力墙结构的数值有限元计算模型,引入试验结果对所建数值模型进行了验证分析,在此基础上调查了跨高比、高厚比、混凝土强度和栓钉间距等参数对双层组合剪力墙抗震性能的影响。结果表明：考虑混凝土和型钢材料的塑性损伤本构可更为准确地模拟剪力墙构件在往复加载过程中的力学性能,且与试验结果具有更优的吻合度;双层模块组合剪力墙具有良好的抗震性能,跨高比、钢板厚度增大有利于提高剪力墙构件的承载力和滞回性能,而混凝土强度和栓钉间距对承载力和滞回性能的影响不大;刚度退化比较稳定,跨高比对割线刚度的影响最大、高厚比次之,混凝土强度和栓钉间距几乎无影响;栓钉间距对混凝土损伤发展行为影响较大,建议栓钉间距取150 mm。