未经分离和预富集条件下用ICP—AES测定硅酸盐岩中的10种稀土元素和钇

未经离子交换分离和预富集,采用电感耦合等离子体原子发射光谱法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）测定了８种国际岩矿标样中的镧,铈,钕,钐,铕,钆,镝,铒,镱,镥和钇。Ｌａ,Ｃｅ,Ｎｄ,Ｅｕ,Ｙｂ和Ｙ与报道值得一致,而Ｓｍ,Ｇｄ,Ｅｒ和Ｌｕ的结果准确性较差,但是,Ｓｍ,Ｇｄ,Ｅｒ和Ｌｕ的结果也可用于研究岩石成因。     

东太平洋深海沉积物小于2μm组分的稀土元素地球化学特征

用等离子光谱测定了东太平洋９个深海沉积物样品的小于２μｍ组分及全岩的稀土元素,结果显示,小于２μｍ组分及全岩的稀土元素组成均受控于沉积物类型,而二者之间稀土元素组成的差异在钙质和硅质沉积物中出现相反的趋势。元素相分析和稀土元素赋存状态分析表明,这种差异主要由于沉积物物质组成的不同所致,表面在化学组成上,主要与ＭｎＯ,Ａｌ２Ｏ３Ｆｅ２Ｏ３,ＣａＯ含量的变化有关,大多数样品在小于２μｍ组分的稀土组成     

基于Ping的Douglas-Peucker法抽稀阈值优化选取

抽稀阈值的合理选取直接影响多波束测深数据抽稀结果和构建海底地形的表征能力,在基于Ping的Douglas-Peucker法多波束测深数据抽稀的基础上,提出了计算拟合曲线曲率值确定多波束测深数据抽稀阈值的方法。通过算例分析,验证了该方法在多波束测深数据抽稀中的适用性和有效性,取得了较好的抽稀效果。     

新西兰地热系统中稀土元素的行为

位于新西兰北岛Ｔｕａｐｏ火山带地热系统内的热液蚀变流纹岩的稀土元素（ＲＥＥ）模式为我们提供了ＲＥＥ活动的证据。未蚀变流纹岩的ＲＥＥ分配趋势是中等程度富集ＬＲＥＥ（Ｌａ／Ｌｕ）ｃｏ＾＊＝３．８４￣５．６２）以及Ｅｕ具明显的负异常。相比之下，热液蚀变流纹岩的ＲＥＥ分配型式则明显不同，并可分为四种不同的岩石化学类型。含粘土矿物＋石英＋长石＋方解石（土沸石、绿帘石、榍石、绿泥石、不透明矿物）矿物组合的岩石     

稀土首提国家战略储备

稀土产业的快速发展引起了国务院的高度重视。国务院近日第一次发布《关于促进稀土行业持续健康发展的若干意见》(下称《若干意见》),这也是2000年以来国务院首次单独针对稀土产业出台指导意见,同时首次将稀土上升到国家战略储备高度。     

松软煤层瓦斯钻孔失稳分析及动态密封技术

自驱修孔钻头是修复失效长钻孔的有效技术手段,为进一步提高修孔速度和瓦斯抽采效果,本文基于射流反冲理论,分析了射流反冲力与喷嘴参数的关系,构建了自驱修孔钻头旋转力学理论模型。采用LS-DYNA开展不同结构钻齿破煤过程,分析了不同钻进压力和扭矩作用下钻齿对煤体破坏形式和钻齿破煤体积变化规律,并开展了破煤实验验证数值模拟结果。形成了自驱修孔钻头参数确定方法,设计了自驱修孔钻头,并在郑煤集团超化煤矿22煤柱面底抽巷进行了工程实验。研究结果表明：(1)喷嘴张角α和偏心角β是决定钻进压力和扭矩分配的关键参数,通过调控张角和偏心角可实现钻进压力和扭矩的最优匹配。(2)相同钻进参数条件下,钻齿结构对破煤体积影响较大,阶梯钻齿破煤效果最优。在钻进压力为120 N、扭矩0.6 N·m时,阶梯型钻齿结构的修孔钻头能够实现钻进压力和扭矩最优匹配。(3)确定了最优修孔钻头结构参数为：钻头外径28 mm;后置喷嘴张角20°,偏心角90°;前置喷嘴张角90°,偏心角0°。(4)工程应用结果表明：瓦斯抽采纯量提高了1.96倍,瓦斯抽采体积分数提高了3.98倍,修孔速度提高了1.2倍。通过改进钻头动力参数及优化钻齿结构,设计的自驱修孔钻头在工程实践中达到了提高修孔速度和瓦斯抽采效果的目的。

     

水源热泵应用的细节技术探讨——以北京地区为例

鉴于水源热泵系统中存在一些技术问题未被人们所认识或未引起足够的重视,本文详细阐述了抽灌平衡时地下水动力场及温度场的影响范围估算、抽灌井轮换、水资源保护与热泵效率的关系、抽灌群井布置方式、区域地下水流场对抽灌井布局的影响、浅层地热能储量消耗与热泵的关系、起始运行期选择等七个关于热泵应用的细节技术,为应用水源热泵系统的用户和有关部门提供科学参考,以扬长避短,充分发挥水源热泵系统环保节能的优点。     

大口径瓦斯抽排井施工扩孔分级设计优选探讨

受现有钻探设备能力限制,大口径瓦斯抽排井工程通常采用“先导钻进+分级扩孔”施工方法。通过扩孔所需回转扭矩的计算分析,对常用大口径瓦斯抽排井扩孔分级的设计进行了探讨。     

承压破碎煤体空隙结构演化及渗流特征

垮落带破碎煤岩体空隙结构演变直接影响垮落带气体渗透特性,进而影响废弃矿井采空区煤层气运移富集规律。利用自主设计研发的第二代破碎煤岩体压实−渗流−CT扫描试验系统,开展5种粒径破碎无烟煤在不同气体压力、轴向应力及空隙率条件下162组渗透实验。结果表明：(1) 气体在破碎无烟煤中运移时气体压力、流量随时间一直处于动态变化直至达到吸附平衡,流量、压力恒定。(2) 低雷诺数下气体在破碎无烟煤中流动需要拟启动压力梯度,其值处于158.89~1 408.64 Pa/m,并随着轴压增大、空隙率减小而增大。(3) 破碎无烟煤渗透率处于10⁻¹²~10⁻¹⁰ m²,且渗透率随气体压力、空隙率增加分别呈现对数、指数函数式增长趋势。(4) 颗粒粒径越大则相同装料空间内破碎煤样初始空隙越大,更易于气体流动,因此相同空隙率时破碎无烟煤渗透率随粒径的增大而增大;不同粒径颗粒渗透率平均变化幅度均随空隙率减小而减小;然而颗粒粒径越大,减小相同空隙率时破碎无烟煤渗透率变化幅度减小越明显。废弃矿井采空区煤层气地面抽采时,地面钻井应优先布设在垮落带破碎煤岩体连同纵向“高位环形裂隙体”共同构成的“U”型高渗煤层气富集区内。