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软粘土的各向异性和小应变条件下的本构模型(ASM) 总被引:7,自引:5,他引:7
以能量方程为基础推导出各向异性和小应变条件下弹塑性的本构方程,并将屈服面与修正桥模型和试验测得的屈服面进行了对比,表明新的屈服面比修正剑桥模型更接近试验结果,采用从初始应力到状态边界面的距离为参数的系数来修正硬化准则以模拟土体小应谱条件下的应力-应变特征。将新的本构模型编入有限元程序,对小应变试验进行了计算分析,计算结果表明,新的模型比修正剑桥模型能更好地反映土体的主要力学特性。 相似文献
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当前主导控制变形的基础工程设计方法,必然要求合理地计算基础的荷载与位移关系。针对这类问题,现存的许多基于线弹性理论的解答或计算图表的作用显然是非常有限的,而复杂的数值方法又不便于工程应用。为分析深置矩形刚性基础的承载特性,笔者利用Mindlin位移解,考虑地基土的有限压缩层深度,提出了一种简单的理想弹塑性计算方法,用于分析基础的沉降、基底的压力分布、基础的荷载-沉降关系及其影响因素。结果表明,矩形刚性基础的埋置深度在适当的范围内能有效降低基础的沉降;当基底土屈服时,塑性区由短边边缘向中央开展,即基底地基承载力的发挥程度是不一致的。 相似文献
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垃圾土力学性质的室内试验研究 总被引:13,自引:0,他引:13
对室内配制的不同成份的垃圾土分别进行了固结不排水和固结排水三轴压缩试验。结果表明,垃圾土的本构关系基本符合邓肯-张双曲线模型。垃圾土中有机质及土粒的含量是影响垃圾土强度参数c,φ值的重要因素。对于有机质含量较高而土粒含量较低的垃圾土,c宜取低值,φ宜取高值。给出了c,φ值的取值范围及其变化规律。随着时间的变化,c值会有所增加,而φ值会有所降低。观察到垃圾土的轴向应变超过30 %而其主应力差仍然在增长。垃圾土在固结过程中,存在滞留孔隙水压力,其渗透系数k值的变化与应力、时间、垃圾土的成分等因素有关。在固结排水三轴压缩试验的剪切过程中,孔隙水压力会随轴向应力的增加而增加,试验所得到的总应力强度参数并不就是有效应力强度参数。 相似文献
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考虑砂井施工初始损伤路基沉降的粘弹塑性分析研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文主要进行了现场的十字板,无侧限抗压强度和室内共振柱三轴试验,渗稼试验研究,在以前工作的基础上考虑砂井地基处理对地基土结构的初始损伤,并运用连续介质损伤力学的相关理论对处理后路基沉降进行了粘弹塑性有限元分析,使计算结果与实测结果的差距有所改善。 相似文献
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K0固结饱和土柱孔扩张问题弹塑性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用K0固结各向异性土体本构模型,将柱孔扩张后周围土体分为弹性区和塑性区,根据柱孔扩张理论和边界条件,推导出K0固结状态下饱和天然土体柱孔扩张问题弹塑性区的应力、塑性区半径以及超孔隙水压力的理论解答。同时,通过算例与修正剑桥模型解答进行对比分析,结果表明,土的不同初始固结状态对柱孔扩张后孔周围的应力和超孔隙水压力产生很大影响,采用考虑K0固结诱发各向异性土体本构模型所得到的应力和超孔隙水压力解答大于修正剑桥模型的解答,但塑性区影响半径却明显小于后者。 相似文献
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深层搅拌桩复合地基沉降计算理论研究 总被引:19,自引:2,他引:19
为了寻找深层搅拌桩复合地基沉降计算的简便方法,根据已有的研究成果,进行了桩与桩周土间摩擦力分布规律的假设和简化,运用单位元法推导了深层搅拌桩复合地基沉降计算公式和设计用曲线,同时采用轴对称有限元法,对一实际工程的实测成果进行了分析。计算结果表明:文中理论计算的中级荷载下的沉降量值介于分层总和法与有限元法计算值之间,但文中方法比有限元计算法简单,比分层总和法更合理。 相似文献
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