深海吸力锚承载特性与稳定性研究

深海吸力锚基础的极限承载能力是海洋工程结构设计中的一个关键问题.基于Coulomb摩擦对原理,给出了一种精确模拟吸力锚承载能力的有限元模型.在该数值模型基础上,利用通用有限元分析软件ABAQUS研究系泊点位置对吸力锚极限承载力的影响,并给出深海吸力锚失稳模式.结果表明,系泊点位置极大地影响着吸力锚的极限承载力与稳定性,系泊点位置的变化会导致吸力锚出现前倾转动、平移滑动和后仰转动失稳模式.当系泊点位置在吸力锚入泥深度3/5左右处,更能发挥深海吸力锚的承载能力.     

日本的地球静止气象卫星和我国的接收设备

1977年7月14日,日本成功地发射了一颗地球静止气象卫星(GMS)。这颗卫星是按全球大气研究计划的要求而发射的。世界气象组织计划在七十年代共发射五颗地球静止气象卫星。加上已在工作的两颗极地轨道卫星,构成对全球大气的观测网(图1)。到目前为止,已有四颗卫星进入轨道。这四颗卫星是:同步气象卫星(SMS-1)和(SMS-2);地球静止业务环境卫星(GOES-1)和地球静止气象卫星(GMS)。前三颗卫星是由美国在1974年5月,1975年2月,1975年12月发射的。其中SMS-2和GOES     

浅谈气象信息广告产业的发展

本文从必然性、可行性和经营策略三个方面，对气象信息广告产业的发展进行了探讨     

复合加载情况下非均质地基上条形基础的极限承载力研究

复合加载情况下精确求解非均质地基上条形基础的极限承载力以及评价影响极限承载力的相关因素,具有很强的工程实用与理论参考价值。基于极限平衡原理,在Mohr-Coulomb破坏准则的基础上,将非均质地基上条形基础极限承载力问题等价为一个边界待定的泛函极值问题。利用变分原理得到与平衡方程相等价的积分约束条件以及相应的欧拉方程与横截条件。引入问题边界条件,利用VC++6.0编制了数值计算程序,求得了复合加载情况下非均质地基破坏时的滑裂面函数与破坏包络曲线。从理论上研究了土体内摩擦角、土体黏聚力、土层强度比与地下水位变化等因素对地基破坏包络曲线的影响。研究结果表明,其解答是地基极限承载力真实解的某一最小上限。     

复合加载情况下双层地基极限承载力研究

在复合加载情况下精确求解层状非均质地基的极限承载力,具有很强的工程实用与理论参考价值。基于土体极限平衡理论与通用有限元软件ABAQUS,针对复合加载情况下上硬下软的双层不排水饱和软黏土地基的极限承载力,进行了大量的数值计算,得出了上层土临界深度Hcr的计算公式、竖向极限承载力Pv的计算公式以及复合加载情况下地基破坏时的破坏包络面方程。研究结果表明：上层土临界深度Hcr取决于土层间强度比Su1/Su2;竖向极限承载力Pv与破坏包络面取决于土层间强度比Su1/Su2、上层土深度H1与基础型式。     

内蒙古固阳县文圪乞基性-超基性岩中角闪石特征及成因

角闪石为文圪乞岩体重要组成矿物,通过野外和室内地质研究发现其具有高铁、高碱,低锰、铬的特点,稀土总量较高,富集LREE,轻重稀土分异程度较强,LREE内部分馏不明显,HREE中等分馏,Eu弱负异常至弱正异常。其中角闪石按其粒度粗细,主量元素上:粗粒角闪石中CAl、CTi、CFe2+较细粒角闪石高,CMg、TAl、CFe3+较细粒角闪石低;微量元素差别不明显:均富集Rb、Sr、Ba、K,亏损Zr、Hf、Th、U、Ta。并通过与其他典型的岩浆及变质成因的角闪石进行对比,其微量元素配分曲线有明显差异,加之角闪石颗粒内部及边缘都有大量磷灰石分布,以上证据都说明文圪乞岩体在形成过程中有流体参与,推测其为流体成因。     

吉黑东部晚三叠世岩浆活动及其与板块构造的关系

我国东北之吉林—黑龙江省东部处于滨太平洋构造域。在三叠纪时,那丹哈达岭受库拉板块作用影响,开始时拉裂分离成为边缘海盆,发育有洋壳岩石,随后在晚三叠世发生俯冲作用和蛇绿岩侵位,那丹哈达岭则是一板块俯冲带。与此同时,在大陆边缘地带——太平岭、长白山及张广才岭一带发生活化,形成一系列断陷盆地;同时伴随有强烈岩浆喷溢-侵入活动,结果造成一条巨大的火山-花岗岩带。按构造性质它属于安第斯型活动大陆边缘。     

砂性海床管道承载能力与入泥深度上限分析

本文基于刚塑性极限分析理论,按照Hill塑性破坏模式,构建了砂性海床土体运动许可速度场。对饱和不排水砂性海床上浅埋圆形管道的极限承载能力以及管道的入泥深度进行了理论推导,给出了浅埋圆形管道承载能力与入泥深度的上限解答。同时,为了验证本文给出的承载能力和入泥深度上限解答的合理性,将计算结果与国内外规范中常用的Terzaghi等计算公式进行了对比分析。对比结果证实了本文上限解答与失稳模式较为合理。     

Study on Failure Mechanism and Bearing Capacity of Three-Dimensional Rectangular Footing Subjected to Combined Loading

This paper presents two kinematic failure mechanisms of threc-dimensional rectangular footing resting on homogeneous undrained clay foundation under uniaxial vertical loading and uniaxial moment loading. The failure mechanism under vertical loading comprises a plane strain Prandti-type mechanism over the central part of the longer side, and the size of the mechanism gradually reduces at the ends of the longer side and over the shorter side as the corner of rectangular footing is being approached where the direction of soil motion remains normal to each corresponding side respectively. The failure mechanism under moment loading comprises a plane strain scoop sliding mechanism over the central part of the longer side, and the radius of scoop sliding mechanism increases linearly at the ends of the longer side. On the basis of the kinematic failure mechanisms mentioned above, the vertical ultimate bearing capacity and the ultimate bearing capacity against moment or moment ultimate bearing capacity are obtained by use of upper bound limit analysis theory. At the same time, numerical analysis results, Skempton＇ s results and Salgado et al. ＇s results are compared with this upper bound solution. It shows that the presented failure mechanisms and plastic limit analysis predictions are validated. In order to investigate the behaviors of undrained clay foundation beneath the rectangular footing subjected to the combined loadings, numerical analysis is adopted by virtue of the general-purpose FEM software ABAQUS, where the clay is assumed to obey the Mohr-Coulomb yielding criterion. The failure envelope and the ultimate bearing capacity are achieved by the numerical analysis results with the varying aspect ratios from length L to breadth B of the rectangular footing. The failure mechanisms of rectangular footing which are subjected to the combined vertical loading V and horizontal loading H （Vertical loading V and moment loading M, and horizontal loading H and moment loading M respectively are observed in the finite e