Fluorine in tourmalines

The determination of the fluorine content of courmalines yielded 0.28% as an average value for schorlites and dravites and 0.97% for elbaites. The plot of the fluorine contents against the lithium contents shows that the distribution of projection points for pink or green elbaites differs from that for lithian indigolites. Tourmalines are poorer in fluorine than lightcoloured micas at the same stage of pegmatite evolution. Individual regions with pegmatite occurrences can be characterized as rich or poor in fluorine according to the fluorine contents in the tourmalines and micas contained in the pegmatites.     

Die Steuerung des vertikalen Austauschkoeffizienten durch die Temperaturstruktur in der unteren Troposphäre

Zusammenfassung Zwei unabhängige Verfahren zur direkten Bestimmung des vertikalen Austauschkoeffizienten auf dem Wege über Aerosolmessungen werden über lange Zeiträume hinweg angewandt um gesicherte Beziehungen zwischen Austauschkoeffizient und meteorologischen Zustandsgrössen, vorallem des vertikalen Temperaturgrdienten, in der unteren Troposphäre zwischen 700 und 3000 m NN abzuleiten. Das eine Verfahren beruht auf der Messung der RaB-Konzentration in der Luft in 700, 1800 und 3000 m NN, das andere in der aerologischen Registrierung der totalen Luftleitfähigkeit zwischen 700 und 1800 m. Im ersten Falle können aus den mittleren Konzentrations gradienten die mittleren Austauschkoeffizienten direkt berechnet werden, im zweiten werden die Luftleitfähigkeitswerte zunächst in Partikelkonzentrationen umgerechnet. Diese gestatten die Be rechnung von differentiellen Austauschkoeffizienten über beliebig kleine Höhenintervalle. Die wichtigsten Ergebnisse sind: a) Der mittlere Austauschkoeffizient zwischen 700–800 und 1800–300 m lässt sich bei geringer statischer Streuung als Funktion des mittleren Temperaturgradienten in der jeweiligen Schicht angeben. Nebeneinflüsse: Luftkörperwechsel, Kondensationswärme, Windscherung. b) Der mittlere Austauschkoeffizient lässt sich als Funktion der Stabilitäenergie in der betrachteten Schicht darstellen, Nebeneinflüsse wie bei a). c) Der Austauschkoeffizient durch eine Inversionsschicht hindruch ist eine Funktion des grössten positiven Temperaturgradienten in der Inversion. d) Der vertikale Austausch durch eine beliebig dicke Schicht hindurch wird im wesentlichen durch den kleinsten differentiellen Austauschkoeffizienten innerhald dieser Schicht bestimmt. — Schliesslich werden Ergebnisse über Feinstrukturuntersuchungen im Bereich von Unstetigkeitsschichten mitgeteilt.

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Summary The vertical-mass-exchange coefficient was determined from aerosol measurements by two independent methods; the measurements were kept up for a considerable period of time. Thus, well-substantiated relationships between the exchange coefficient on the one hand and meteorological parameters — especially the lapse rate — on the other were found to exist in the lower troposphere between 700 and 1800 m.The first of the two methods is based on measurements of RaB concentration in air at 700, 1800 and 3000 m, the second on recordings of soundings of overall air conductivity between 700 and 1800 m a.s.l. In the first case, mean exchange coefficients were computed from RaB concentration gradients given as averages from RaB measurements at the above-specified levels; in the second, the air conductivity data were used to compute particle concentration profiles, from which incremental exchange coefficients can be computed for thin-layer increments. The latter may be made as thin as is consistent with the vertical resolution of the soundings. The major results obtained were the following: a) The mean exchange coefficient for the 700–1800 and the 1800–3000 m layer is found to be a function of the average temperature lapse rate in the respective layer; this relationship is subject only to some slight statistic alscatter, and is affected in some measure by air-mass changes, wind shear and heat of condensation. b) The mean exchange coefficient is a function of the stability energy of the layer concerned, subject to the influences listed in a). c) The exchange coefficient of an inversion layer is a function of the greatest inverse lapse rate existing in any part of the inversion. d) Vertical mass exchange in or through a layer of any thickness is primarily determined by the lowest incremental mass-exchange coefficient of any thinner layer contained therein. — The study is supplemented by results of fine-structure analyses of discontinuity layers and their surroundings.

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Die Beschaffung der Einrichtungen, die Durchführung und Auswertung der Messungen wurde durch Mittel der US Army, European Research Office (Verträge DA-91-591-EUC-3936, DAJA-37-67C-0254 und DAJA-37-68C-0331) und des Bundesministeriums der Verteidigung der Deutschen Bundesrepublik ermöglicht. Für die grosszügige Förderung der Arbeiten haben wir sehr zu danken.     

Die Ausgleichung und Genauigkeit Eines Polygonzuges mit Lagengemäss Ungenauen Anschlusspunkten

Summary In adjusting a bilaterally connected polygonal traverse, whether to positionally accurate or inaccurate points of departure, the mean errors are the problem of primary importance. Hitherto, the mean errors of lengths and angles were chosen; the procedure was such that the weights of both quantities were determined from the mean errors chosen, and this fixed the ratio of the mean errors. This ratio did not change as a result of the adjustment, but the absolute values of the mean errors did. Provided the adjustment was carried out on a polygonal traverse with fixed points of departure, this change did not matter. In the case of ellipses of errors in the points of departure, this change is not permissible, because it would include the change of the semi-axes of the ellipses of errors and, therefore, also of the positional rigidity of the points of departure. The contribution of this paper is in the exact method by which it is possible to compute a coefficientc, pertaining to the mean angular error selected (in the case of positionally inaccurate pointsd), which determines the mean errorm=±e √s (orm=±d √s) of the lengthss. The solution is based on the definition of the mean error of a unit weight founded on the work of deformation. In the calculus of observations, the work of deformation has so far been determined as the deformation work of internal forces from the corrections of the individual quantities after the adjustment is concluded. However, it is possible, as was demonstrated in this paper, to express it as the deformation work of external forces, which act during the adjustment in pointO (Fig. 1) on the auxiliary static system in the shape of a console, and which provide it with the necessary deformation. If the external forces are expressed by means of the tensor of the auxiliary system, the equation for the mean error of the unit weight will provide a relation between this error and the coefficientc, ord. If the mean angular error is selected and if its weight is put equal to one, an equation of the fourth degree is obtained in terms ofc (ord), from which it is possible to compute this coefficient. From the external forces, necessary to produce the deformation of the auxiliary system during its adjustment, the corrections of the individual elements of this system may be determined. If we want to determine the ellipse of errors in one of the polygonal points, it is necessary to investigated the shifts of this point, which occur if the point is acted upon by a unit force first in one and then in another direction, perpendicular to the first. Both shifts represent conjugate radii of the deformation ellipse. From this ellipse we proceed to the ellipse of errors. The general solution is supplemented by a numerical example of adjusting a polygonal traverse with positionally inaccurate points and, for sake of comparison, also by the adjustment of this traverse with positionally accurate points.

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Anschrift: Husova 5, Praha 1-Staré Město     

Weiteres zur unmittelbaren Berechnung der durchschnittlichen Geschwindigkeit in der Reflexionsseismik

Zusammenfassung Die Anordnung der Schusspunkte I, II ...,A, B ... und der Geophone 1, 2, ...a, b ... nach Figur 1 ermöglicht — horizontalen Reflektor vorausgesetzt — bei demselben Reflexionspunkt eine gute Bestimmung der durchschnittlichen Geschwindigkeiit und des Reflektors durch Ausgleichung mit den Gleichungen (3)-(6). Die angegebenen Gleichungen können auch bei geneigtem Reflektor verwendet werden, da sogar bei 11° Neigung des Reflektors der dadurch verursachte Fehler inv undN unterhalb 0.5% bleibt. Der Reflexionspunkt wandert in diesem Falle allerdings (vgl. Figur 2) mit dem Betrag r im Sinne der Gleichung (17a) weiter.Kennt man die Neigung der Schnittgeraden in der Reflexionsebene, so kann man mit Hilfe der Gleichungen (12) und (14) die genaueren Werte vonv undN ermitteln.Zur Bestimmung des Neigungswinkels wird man vorteilhaft die Anordnung nach Figur 3 treffen, wo bei einem Schuss in I/A die Geophone in 1, 2 ...,a, b ... angeordnet sind. Aus den Messergebnissen können wir durch Ausgleichung nach den Gleichungen (23) und (24) bestimmen.Im Anhang werden Zahlenbeispiele mit praktischen Folgerungen angegeben.

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Summary The system of shot points I, II, ...A, B ... and geophones 1, 2 ...a, b according to Figure 1 assures — assuming horizontal reflector — by identical reflection point an advantageous determination of the average velocity and of the reflector by adjustment with equations (3)-(6). These equations can also be used if the reflector dips, as the error caused even by a dip of 11° of the reflector inv andN does not exceed 0.5 percent. The reflection point moves, however, simultaneously (see Figure 2) with the quantily r according to equations (17a).If the dip of the intersection line in the reflection plane is known, the more precise values ofv andN can be computed with the aid of equations (12) and (14).To determine the dip , the system of Figure 3 is most convenient, where the geophons 1, 2 ...a, b ... are attached to a shot inI/A.In the appendix some numerical solutions are given and practical consequences drawn.

     

Entwurf von Photoelektrischen Rückkopplungsverstärkern mit Vorgeschriebenen Übertragungseigenschaften

Приводится описание фотокомпенсационного усилителя на полупроводниках, предназначенного для усиления слабых выходных сигналов пассивных преобразователей геофизических величин. Шумовые помехи отнесенные к входу усилителя порядка 10^?8 в или 10^?10 а в диапазоне частот 0,01–20Гц. Описывается новый метод, который позволяет создать фотокомпенсационные усилители напряжения или тока с заранее заданными передаточными свойствами (заданной амплитудной или фазовой частотной характеристкой, заданным быстродействием и т.п.). Возможности использования этого метода демонстрируются на двух практических примерах.