(二)使用XH-60型油压钻机的几个问题

XH-60型油压钻机不论在操作维护检查各方面都应比手把式钻机细致深入,不然容易造成事故。油管各个接头间要严密周正,否则会造成漏油漏气,使操作不灵,各个润滑部分要按时加入所需的油料,以免造成早期磨损,影响生产。立轴卡盘,包括油压卡盘（上部）及螺旋卡盘（下部）,操作时首先将上部卡牢再拧下部卡盘,这样可以很好保证钻杆垂直,避免造成孔斜。油压卡盘是由一块长方形硬质合金组成。如果与上面操作相反,则使上卡盘的卡条状合金块不能很好与钻杆成面     

离合器齿片加工技术的革新

XU—600型立轴式钻机是由动力机通过摩擦离合器而带动的。钻机使用的为干式摩擦离合器,共有三片离合器片。摩擦离合器结合、离开的动作是靠压紧滑块轴向移动,推动离合器片来实现。三片离合器担负整个动力机与钻机的动力传递工作,是钻机的重要部件。离合器长期载荷使用,机械摩擦和受力变形较大,也是钻机的易损件。因此,在钻探施工中,为使钻机正常运转,检修时需根据磨损情况更换离合器片。     

XU—600型钻机的几点改进意见

XU-600型钻机是我国自行设计、自己制造成功的一种立轴回转式油压岩心钻机.这种钻机与同类钻机比较,具有利用主动钻杆和油压卡盘实现“不停钻倒杆”和快速扫孔作业、分组驱动,使机场布置比较灵活等优点.为了充分发挥该钻机的作用,提出以下几点     

自封式高压油管接头

我国制造的各种油压钻机所使用的高压油管,多采用直通式接头,如图1所示.这种接头结构简单,但检修油路系统时,拆下油管,管内的存油自行泄漏,一则浪费油     

改进钻机和水泵零件的两点经验

一、钻机横轴的改进目前的手把式钻机,是采用横立轴传动的。这种机构的横轴,在横轴箱中有四个铜套支撑运转,横轴结构见图1之上部,以500米型钻机为例,四个铜套就安在φ55和φ65的部位上。轴的中间φ55处是安装     

几种绳索取心钻进器具的介绍

GS-1型绞车GS-1型绞车是云南有色地质勘探公司308队试制的简易绳索绞车.绞车本身不带动力机(见图),它的动力是从升降机轴上传递过来的,因此可以使用钻机升降机的变速机构进行变速.与升降机动力的接通与断开靠钢套左面的绞车离合手把实现.绞车的左端有制动装置.绞车的固定也被简化,只有左端支架与外界联接、右端直联在升降机上.由于上述结构特点,绞车安装紧凑,占用场地小,具有整体性,便于现场使用.     

关于安装斜井钻探设备的几项计算

施工斜井在安装钻机和钻架(特别是安装四脚斜塔)前,必须根据钻井设计倾角,进行几项必要的计算.即钻架前脚至井位的距离;三脚架前、后脚架长度;钻机底座前螺丝孔至井位距离等.以保证全套设备安装用正水平,天车、立轴、井位对正在一条线上,便利钻进,减少机械设备磨损,并使钻孔方位角度合乎地质要求.我队有个别机场曾由于设备安装不合     

简易轻便3ИФ-650A型钻机拧管机

为了使зиФ—650A型钻机实现拧管机械化,我局试制成功一种简易轻便的自动拧管机,经现场使用,效果良好,可提高拧管效率3倍。介绍如下：一、拧管机的构造：构造如图1,在井口的布置如图2。二、特点：（1）由于我们采用了双万向传动轴（该轴可与水平面成60°角）增加了钻机的后移长度,因而克服了由于钻孔中心至机架边缘距离太短、以致若采用单万向轴式立轴钻杆直接传动将会造成钻机廻转器与钻杆、岩心管、提引器发生碰撞的缺点。     

防止水接头自动卸扣的方法

在钻进工作中,连结在钻桿上的水接头,常发生自动卸扣的现象,影响正常钻进.分析其原因是由于水接头和钻桿是用右旋丝扣相连接的.工作时,因提升钻具对水接头的拉力,及钻桿回转对水接头的振动和摆动,以及塞线对水接头回转的摩擦阻力,尤其是钻桿的回转力的方向,正是水接头卸扣的方向,故易使水接头卸扣.因此,我们认为使用左旋丝扣即可克服上述缺点.因为这时,回转力的方向,正是钻桿与水接头的扭接方向.具体作法是将机上钻桿的上端改为左丝扣,下端不变.水接头下端亦相应改为左丝扣.工作时,将改制后的钻桿用立轴卡紧,注意卡在正中心,以免钻桿摇摆,上部接水接头,下部扭接井内钻桿,即可开钻钻进.     

问与答

一、何谓初级定向钻进? 当前,我国一些钻进容易发生倾斜的矿区,为了使钻孔钻达靶点,根据矿区促斜规律,依据地质设计的钻孔要素,在规定允许的偏线距离内,利用该矿区钻孔的自然弯曲规律,采取适当的钻进技术措施,促使钻孔按设计的轨迹延深。这就是通常说的初级定向钻进。 影响钻孔自然弯曲强度的因素较复杂,主要有地层的各向异性,产状变化,孔壁与钻具间的间隙,使用的钻具组合及其本身的刚度,开孔的顶角、方位角以及采取的钻探技术参数等。 二、如何设计初级定向钻孔? 初级定向钻孔设计方法基本上有两种,一是由上向下设计。另一种是由下（见矿点）向上设计,然后根据设计计算出钻孔位置、钻机安装角度等。具体设计方法有绘图法和计算法（解释法）,一般设计方法如下; 根据各矿脉已施工的钻孔偏离实际开孔方位线距离平均数值,扭角按下式求得; SillQ WWH tn.smo a = arc sll---- AH·5110式中:0——钻孔项角 a——安装钻机扭角 BD——实际钻孔落点偏线距离 设计所得角。为实际偏角。当安装钻机扭角时,若钻机实际按顺时针方向偏斜,向过时针方向扭a角,若逆时针方向偏斜时,应按顺时针方向扭口角。 H、如何保证初级定向钻进的实现? 初级定向钻孔施工,首先要做好矿区已完钻孔弯曲规律的统计工作,找出各种地层的自     

自制自动卸管机介绍

我队曾试制一台自动卸管机,经机场试用,当操作不熟练时能提高工效50～60%;熟练则能提高一倍以上.该机构造简单,操作方便,能减轻体力劳动和减少操作人员;适用于500与300公尺钻机打斜孔或直孔.其内套内径为155公厘,能通过146公厘套管和150公厘钻头,能代替铁制井口台使用.如将钻机升降号制动装置改设前边操作,能直接观看钻捍接头的露出或下落位置,以及井口及塔上情况,而利于操作和安全生产.该机构造如图1所示,主要为变速箱2,扭卸器1,底座4三大部份所组成.系安装在井口处,其动力来源,山钻机构轴排廻齿轮外的三角皮带轮传出,经变速箱主轴右端三角皮带轮2,而带动主轴廻转,如图2所示.     

EY-1型高压压力表限压缓冲器——全液压钻机专用仪表介绍(二)

概述全液压钻机最大工作油压在160～210公斤/厘米~2之间,适合这一等级压力测量的仪表有:传统的弹簧管式压力计、弹簧柱塞式压力计、电阻应变式压力传感器和压电效应传感器。弹簧柱塞式压力计,由于柱塞与缸体必需采用间隙密封,油的漏泄是不可避免的。为了减少这种漏泄并使之在允许范围内,柱塞和孔的配合间隙应小于1μ。考虑到弹簧尺     

水平定向钻岩石层穿越套管安装工艺

在水平定向钻穿越长距离、复杂地质条件施工中,为保证穿越导向孔钻进工程的顺利进行,避免或减少钻杆在传递推力时在钻孔内产生“蛇行”弯曲、不能有效传递推力、钻进方向不易控制等不利因素,通常采用在钻机侧沿钻进方向的钻杆上加装部分套管技术。本文详细阐述了水平定向钻岩石层穿越套管安装的施工流程、安装技术措施,同时对套管的钻进、润滑、回抽等环节进行了分析,并对套管施工过程中安全注意事项提出了几点建议。     

技术革新项目配套成龙方案(节录)

机城岩心错探部分配套部件内容筒介樱济效果适用范围爆破法平地墓 搬按地形条件采用不同进行爆破 迁安装工序口径的炮眼减狸劳动强度,提高工效10 ~50倍搬迁卓子化筒化柴油机安装用土草运输根据柴油机窦型挖槽,放二根小穿四根螺棘杆用土和石子减握劳动强度节钓木材,提高安装速度,节省劳动力然后安上木机座装上柴油筒化地木裸安装镬机安装300型裸;500型镇机木塔,用4根地木攒机四角木塔,用选一节省基台木,诚铿搬迁重量5根地木裸;根地木裸;一样安装油压蛋机,.用4安装铁塔和原来方法柴油机直接传动飨机不用中简轴用电动机直接传动拨机横轴改进瑞…     

三牙轮钻头钻进硬岩效果显著

近年来我们研制的三牙轮钻头,经江苏伏牛山、东风等矿区几台钻机试验,在提高钻进效率和钻头寿命方面,取得了明显的效果。 钻头由钻头体、牙轮和卡销组成。牙轮安装采用轴心向里、齿心向外的形式;牙轮与轮轴成一整体,轴端以一钢球为轴承,牙轮与钻头间以卡销固定,只要拔出卡销,即可更换牙轮;轮齿用5×10八角合金镶焊而成,可随时补镶。     

关于共轭断裂剪切角的讨论

相对均一的岩石在受外力而发生破裂形变时,常出现两组共轭剪切断裂,它们相互支叉而切错方向相反。这种共轭剪断裂,有人叫做X型断裂,也有人称之为棋盘格式构造。剪切破裂面与最大主压应力轴(δ_3)之间的夹角,通常被称为剪切角(φ)。另外一种表述的方法是用两组共轭剪断裂面之间的两面角,这个角度通常近下90°,一般情况下,一对是锐角,另一对是钝角。指向最大主压应力轴(δ_3)的角矩,常被叫做共轭角(2φ)也有人称为压缩角。     

串心接手采心钻具

串心接手钻具(如图),主要适合在一般粘土、亚砂土层、软硬质粘土层、粘土砾石层中取心使用,一般均可得到较好效果,特别是在土层中,采心率可达90%以上.在许多矿区推广使用的实践证明,该钻具适合泥浆钻进,可提高回次进尺效率和岩矿心采取率,构造简单,加工容易,操作方便. 其结构与工作原理是:取粉管接手2与串心轴3采用丝扣联接成一体,岩心管接头5串在轴3上,并可上下串动,用螺母6挡住接头5使之不致脱落.当钻进中钻头被孔底岩层托起时,由于钻杆柱的重量作用,使串心轴3下滑,取粉管接头2下部的喇叭口与岩心管接头     

坦佩雷片岩带=芬兰南部早元古代火山弧系统中的构造样式

呈东西向狭长状分布的坦佩雷片岩带,其中心部分由火山岩和低级变质沉积岩组成,四周为侵入岩和混合岩所环绕。第一期褶皱事件,具近直立轴面和近水平的初始褶轴,为本带的主导构造。保存很好的原生构造表明:本带北部为东西向延伸的主向斜,翼部为小型直立、开阔—紧密的向斜和背斜。主向斜翼部 F_1褶轴已旋转成陡倾伏至近直立拉伸线理。近直立面上为右旋的 F_2褶皱、B—W 至 NE—SW 走向的 S_2褶劈理及陡倾伏褶轴叠加于透入性 S_1片理上。由 D_2构造推断在近水平上为右旋剪切。D_3的膝褶和断裂作用仅限于 NW—SE 至 N—S 向间的狭长带内。片岩与其南部混合岩之间的剪切带为一使高级变质岩抬升的南倾的逆冲或逆断层。坦佩雷片岩带北部为另一条推断的大剪切带。这两条剪切带均形成于 D_1递进变形晚期.基于这些构造及已出版的沉积地质学、地球化学和同位素的资料,坦佩雷片岩带被解释为一古火山弧系统中弧前区内一逆冲岩席的上盘,构造面向表明其俯冲方向朝南。     

山西沁水盆地中,南部现代构造应力场与煤储层物性关系之探讨

山西沁水盆地中、南部下二叠统山西组主煤储层现代构造应力场主应力差增大、煤储层渗透率梯度呈指数形式增长,煤储层压力梯度呈对数增长,这种规律主要受控于现代构造应力场应力方向与煤储层天然裂隙优势发育方向之间的相互关系,这两组方向对于煤储层来说近于平行,对煤储层顶板则表现为近于正交,由此导致主煤储层中天然裂隙处于相对拉张状态,而其顶板天然裂隙处于挤压状态,主应力 越大,相对拉张效应就越显著。基于这种规律和     

钻孔止涌器的改进

《地质与勘探》1984年第9期上刊登了金刚石钻进用止涌器一文。我队按其原理图加工并在钻探工作中使用,出现两个问题:①阀芯上的水眼因弹簧压缩而影响送水;②阀芯在弹簧中上下运动,有时因阀芯与上部接头不同轴,使其不能与上接头紧密接触,造成提钻时继续涌水。为此对该止涌器进行了改进(见右图)。1. 水眼改在阀芯顶尖与弹簧台阶之间,目的是不因弹簧压缩而影响送水; 2. 阀芯下部加弹簧座,控制阀芯的行程,同时对弹簧和阀芯起导正作用; 3. 阀芯顶尖锥度变小,使其与上接头尽量同轴。