苏州软土地区的基抗支护工程

苏州是我国典型的软土地区，其坑支护难度较大。基坑支护类型的钢板桩支护、悬臂式、锚杆锚拉式、钢筋砼内支撑梁式钻孔灌注桩排桩支护、土钉墙支护、组合结构支护等。止水帷幕有压密注浆、高压旋喷桩、水泥土搅拌桩等。降水多采用轻型井点或管井降水。土方开挖是基坑工程的有机组成部分，对挤土桩，须重视地应力释放问题。监测技术与信息化施工得到了广泛应用，但系统性、完整性、规范性尚欠缺。介绍了部分典型工程实例。     

单排深层搅拌桩中套打钻孔灌注桩基坑支护截水技术

采用在单排深层搅拌桩中套打钻孔灌注桩基坑支护截水技术，在仅0.7m 宽的地下空间内完成了基坑支护截水结构的施工。该支护截水结构确保了地下室施工的顺利进行，确保了周边建（构）筑物的安全。     

流塑淤泥地层深基坑钢板桩围堰位移突变原因分析及处理

广东省珠海市洪鹤大桥主墩承台位于珠江西江流域的流塑状淤泥地层,采用钢板桩围堰进行基坑支护,基坑开挖过程中,钢板桩围堰发生较大的变形。经详细分析,发现导致事故的主要原因有地下水位持续升高导致土体力学性能显著下降、边跨侧钢板桩长度不足、基坑边缘集中荷载过大、施工控制不严、内支撑体系施工精度不足等。为了确保深基坑支护的安全,在全面分析总结了钢板桩围堰变形原因的基础上,结合实际情况,采取了增设穿透淤泥质土层的钢管桩围堰、加强内支撑体系等加固处理措施,并在实施过程中进行持续监测,最终安全地完成了基坑工程的施工。     

锚定搅拌桩在基坑支护的应用

将土层锚杆直接锚定在强度相对较低的“薄型”搅拌桩墙上，锚杆用槽钢作为受压铁件与搅拌桩相接触。该支护工艺打丰了以往搅拌桩只设计成重力式厚挡墙及作为与灌注桩配合作挡水帷幕的传统做法，节省了许多工作量，做到了安全度高、造价低、噪音小、无污染、施工占有场地窄，可适用于闹市区或有近邻建筑的基坑支护施工。     

福州福泰广场基坑支护设计及施工技术

福州福泰广场基坑工程施工环境条件复杂，场地狭小，地下水丰富，施工难度大，设计采用了H钢桩挡土，水泥搅拌桩止水，钢管内支撑，降水井降水及减压井等多项技术措施，达到了经济安全的目的。介绍了基坑支护方案的设计及施工技术。     

拱圈在基坑支护中的应用

珠海市海珠广场基坑支护工程采用双排搅拌桩帷幕墙止水、拱圈支护结构挡土方案。介绍了拱圈支护结构的设计及施工中应注意的问题。经过监测，采用拱圈支护结构变位很小。     

长螺旋搅拌桩钢管桩复合支护技术在基坑工程中的应用

在施工较硬土层时,长螺旋搅拌桩新工艺的优势尤为明显。北京金马工业区污水处理工程基坑支护时采用了长螺旋搅拌桩中插入钢管桩与复合土钉墙相结合的支护形式,既满足了支挡的要求又兼具挡水的功效,节约了投资。实践证明这是一种既安全可靠又经济实用的方法。     

广州市海城花苑A1、A2幢基坑支护工程设计与施工技术

深层搅拌桩，碎石注浆桩，参应力锚杆，岩体喷锚和压力注浆5种施工工艺在一个深基坑支护工程中综合应用，降低了工程造价，保证了基坑支护系统的安全性，可靠性，并取得成功，概述以上几种施工方法的设计，施工概况及主要技术措施。     

深层搅拌桩内插钢管新方法及其应用

针对传统加筋深层搅拌桩施工过程中内插钢管施工效率低、成本高、标高垂直度难以控制的现状,依托南京江北泰山保障房片区E地块基坑支护项目,设计了一套简易的深层搅拌桩内插钢管施工新方法。该方法系统制作安装简单,降低了施工难度、提高了效率、降低了成本,为类似工程的施工提供了借鉴。     

双排护坡桩基坑支护技术应用

针对某深基坑施工场地狭小、周边环境复杂、基坑支护施工难度大的特点,采用了技术与经济均合理的双排桩基坑支护方案。在分析工程场地环境条件的基础上,设计选择双排桩加锚杆支护的体系,护坡桩施工采用人工挖孔的成孔工艺,并在前排护坡桩桩顶设置了位移观测点。结果显示,施工过程中,该边坡与周边环境安全稳定,边坡最大位移在规范允许的范围之内。作为双排桩支护成功案例,可为类似工程提供借鉴。      

超长预应力管桩施工实践

根据《先张法预应力混凝土管桩》（GB13476—1999）、浙江省建筑标准《设计结构标准图集》（2002浙G22）的规定,预应力管桩摩擦桩的长径比≯100,当用于端承桩或摩擦端承桩且须穿过一定厚度较硬土层时,其长径比≯80。理想·伊萨卡管桩工程最长的设计桩长60m,桩径为550及600mm,采用4节15m的桩连接,长径比超过100,属于超长预应力管桩且地基土层主要为粉土与砂土。通过杭州理想·伊萨卡管桩工程实例,对砂层、粉土层中超长预应力管桩的施工工艺的制定进行了有益的探索。     

桩基施工工艺,桩型及桩身缺陷分布

以我国常用的３种桩型（预制桩、沉管灌注桩、钻孔灌注桩）及施工方法为例,研究了其施工工艺引起的桩身主要缺陷及桩身主要缺陷分布规律。     

软土地区超长抗拔桩成桩选型研究

对软土地区长抗拔桩中常用的常规直桩、扩底桩、注浆直桩的承载力性状进行了比较分析,研究了不同桩型的荷载传递规律和承载力提高机理,并引出其荷载一位移的理论计算公式,认为抗拔桩存在“有效桩长”。通过对某沿海城市不同超长抗拔桩的现场抗拔试验,分析比较了各种桩型在30mm上拔位移控制值下的单桩承载力和桩侧摩阻力分布规律,认为超过“有效桩长”的设计是不经济的,注浆直桩可以提高安全系数,宜优先选用注浆直桩。     

CFG桩断桩分析与处理措施探讨

结合工程实例,从成桩施工工艺、施工技术参数与截桩工艺等方面分析了CFG桩施工时断桩的原因,提出了接桩法、注浆法和2种断桩处理措施。     

排桩式地下连续墙技术的拓展

排桩式地下连续墙技术，采用钻孔灌注桩及相应配套技术，已发展成为软土地层深基坑开挖的支挡结构一项重要手段。结合施工实践，论述了排桩桩型结构设计、配套技术的发展、施工技术与质量控制等方面的问题。     

桩基动力检测新技术在我室的发展

本文简要地介绍了中国科学院武汉岩土力学研究所岩石动力学研究室自80年代以来,在发展桩基动力检测技术所进行的工作。对桩基动力检测的应力波理论做了系统的研究。其中包括理论分析、数值模拟、模型试验、现场试验和工程应用。无论在理论分析,还是在测量技术和工程应用等方面均获得了一系列重要成果。特别是桩基承载力计算软件 WANG-PCP,是个半解析半数值的计算方法,突破了以前的分析模式,大大地简化了计算过程,易于被广大工程技术人员所掌握,同时提高了计算的精度。桩基完整性快速定量分析软件 WANG-PIP,使桩基完整性快速定量分析成为可能,属国际首创,并已获得美国版权。研制成功了 RAP 型动力验桩仪系列,在加速度和动应变测量方面均已达到定量分析的要求。并已推广应用到十几个省市地区,深受广大用户的好评。同时进行了大量的工程应用和试验,做了上万根桩的动力检测工作,积累了丰富的工程经验,提高了动力验桩测量和分析的水平。     

抗拔（浮）桩的发展历程和研究方向

综述了由最初的普通钢筋混凝土抗拔（浮）桩发展到预应力抗拔（浮）桩的历程；总结了对于抗拔桩性能研究的3种方法：现场试验、模型试验和理论分析法。在此基础上为了降低成本，方便施工，环保高效，提出了一种新型的预应力抗拔（浮）桩，即部分粘接预应力抗拔（浮）桩，这将是预应力抗拔（浮）桩一个有意义的发展方向。     

钢管桩嫁接大直径桩在边坡支护中的应用

在坚硬岩体中施工大直径抗滑桩非常困难,需要安全有效的结构设计和合理施工方法的选择。以某基坑支护工程实践为例,大胆创新支护桩结构设计方案,通过在坚硬岩段采用微型钢管群桩代替大桩方案的变更设计,改进了施工工艺,有效地克服了在坚硬岩体中施工大口径桩嵌岩困难的问题,满足了原设计中的嵌岩深度,达到了支护效果。     

小截面静压预制桩的现场试验及其应用研究

小截面静压预制桩具有许多优点，能适应山区土层分布不均的地质条件，有着广阔的应用前景。但目前其压桩的终压力估算、承载力的计算方法尚有待于进一步的深入研究总结。根据一个小截面静压桩基工程的现场试验，研究了压桩机理、压桩阻力估算及承载力计算等问题，在总结前人的研究方法与成果的基础上，指出其局限性，并提出应进一步开展的研究方向。     

A study of the effect of driving on pre‐bored piles

A finite element model for pile‐driving analysis is developed and used to investigate the behaviour of pre‐bored piles, which are then driven the last 1.25 or 2.25 m to their final design depth. The study was conducted for the case of saturated clays. The model traces the penetration of the pile into the soil and accommodates for large deformations. The non‐linear behaviour of the clay in this study is predicted using the bounding‐surface‐plasticity model, as applied to isotropic cohesive soils. The details of the 3‐D numerical modelling and computational schemes are presented. A significant difference was observed in the pile displacement during driving, and in the computed soil resistance at the pile tip, particularly at the earliest driving stages. No difference in soil resistance at the soil pile interface along the pile shaft was detected between the pre‐bored piles whether driven 1.25 or 2.25 m. Copyright © 2002 John Wiley & Sons, Ltd.