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为研究压实黄土地基湿陷变形规律和已有湿陷变形计算方法的可靠性,开展室内杨凌压实黄土地基载荷浸水模型试验,应用一维湿陷系数法、弦线模量法和切线模量法三种方法计算其湿陷变形量,并与实测结果进行对比。实验结果表明压实黄土地基浸水后,湿陷变形很快发生,随后湿陷变形量随时间几乎不再增加,湿陷变形集中在附加应力作用的地基上部土层。三种方法计算的湿陷变形结果表明:荷载板受荷较小时,不考虑侧向挤出和考虑侧向挤出修正系数的一维湿陷系数法所得湿陷变形量分别接近和大于实际变形量;受荷较大时,不考虑侧向挤出和考虑侧向挤出修正系数的一维湿陷系数法所得湿陷变形量均远小于实际变形量。基于原位载荷试验获得的弦线模量不适用于重塑压实黄土地基湿陷变形量计算。切线模量法由于未能较好考虑初始屈服面的弹性变形,计算所得湿陷变形量大于实际变形量。 相似文献
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单桩静载荷试验极限承载力的预测 总被引:5,自引:0,他引:5
桩基承载力对桩基抗震性能有很大影响。介绍了一种单桩静载荷试验极限承载力的预测法——多项式回归法。在静载荷试验中,由于种种原因终止荷载未达到极限荷载时,可用上述方法进行推测。同时通过实例对比说明,这种方法对于静载荷试验具有一定的经济效益。 相似文献
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对场对上按分层弹性地基土建立了合理的力学模型,通过动力分析,给出了分层弹性地基场地土竖向自振特性及在竖向地震与爆炸以及冲击载荷作用下强迫反应的解析解,文中的解析公式为分层弹性地基场地土的竖向动力反应分析提供了一种新的解析方法。 相似文献
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瑞利波法在检验复合地基效果中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
应用弹性波理论研究场地土物理特征,以瑞利波的基本原理与理论解释为基础,提出用瑞利波法测定场地土力学参数。该方法具有快速、经济、不受场地条件影响等特点,其成果与反映整个场地平面的原位测试结果几乎一致,实例分析说明了该法的实用性与可靠性,同时提出采用瑞利波法谱查结合少数几组荷载板试验的方法,对整个场地的检测与评价将更为全面,准确和客观。 相似文献
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为了对宝兰客运专线王家沟隧道软弱地基进行加固处理,并了解加固后的桩基受力状态,通过现场试验及数值模拟,研究钢管桩单桩复合地基的荷载沉降特性及钢管桩轴力、桩侧摩阻力以及桩身弯矩的变化规律。研究结果表明:由现场试验所得的P-s(荷载-位移)、s-lgt(位移-时间的对数)以及s-lgp(位移-荷载的对数)曲线没有明显可以确定极限承载力的特征点,根据规范采取控制沉降的方式给出极限承载力特征值为200 kPa,并可以此作为设计依据。根据数值模拟中钢管桩的总沉降量以及荷载沉降"归一化曲线",数值模拟可以作为现场试验的必要补充。数值模拟结果显示:桩身轴力呈"D"状分布,最大值为59.8 kN;在距桩顶2 m桩长范围内有负摩阻力产生,其余部位均为正摩阻力,负摩阻力最大值约为130 kPa,正摩阻力最大值约为50 kPa,且桩身中性点并不唯一;桩身上部有弯矩产生,但数值很小,对钢管桩稳定性的影响可以忽略。 相似文献
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弦线模量法建立了考虑黄土基本物性指标及附加应力综合影响的弦线模量函数,应用分层总和法计算黄土地基的变形量,并在陕西关中黄土地区工程实践中获得良好的预测结果,而在分析兰州等其他黄土地区地基沉降时,结果出现偏差,究其原因,与计算中忽视了天然状态下黄土的结构性特征有关。以弦线模量法为基础,通过西安近郊4处土样试验和大量载荷试验资料,分析黄土的构度指标与压缩模量、孔隙比、含水量的关系,并将构度指标引入弦线模量表,深化结构性参数在地基沉降变形计算中的理论。 相似文献
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对库尔勒-托克逊大理岩、片麻岩、蛇纹石化橄榄岩、间长岩、花岗岩及火山岩的挤压实验表明,蛇纹石化橄榄岩的强度最小为16.33MPa,其横向形变最大达6.81×10-3。火山岩的强度最大为180.31MPa,其纵向形变最大为3.5×10-3。蛇纹石化橄榄岩为弹性体。花岗岩类岩石在高压下发生粘滑破裂,这是岩石成分不均匀所具有的脆性特征。岩石强度与荷载速度呈正比。 相似文献
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加卸载响应比在震群研究中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
在震群特性研究中引入加卸载响应比理论,选以新疆82个震群为研究样本,以加卸载响应比≥2.0作为判定前兆震群的指标,对样本的震群特性进行了分析判定。结果表明,判定前兆震群的26个震群中有20个对应了其后一年内发生的5级以上地震,异常报率为76.9%。 相似文献
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波速测试在工程中的应用与研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用波速度原位测试新方法,依据新疆地区不同地层,不同岩性,结构波速变化规律对场土密度与波速的相关系数进行了分析研究,结果表明:新疆场地土剪切波速值与我国东部相比一般偏高40-80m/s,这可能与新疆气候干燥,场地土密度实状态高于我国东部有关。 相似文献
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大量计算工作表明,负荷效应计算精度主要取决于: 1.海洋潮汐模型,特别是主波的精度; 2.地壳及上地幔结构模型的选择; 相似文献
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本文讨论了旋转型La coste地震计的原理和各种悬挂方式及其周期表达式。指出消除“拐腿”效应和振幅效应的最好办法是采用零长弹簧(l=0)并使绞链簧片的弹率c1=-M′(0)否则,地震计将表现为正“拐腿”效应、正振幅效应或反效应,它们严重地阻碍着固有周期的增长。绞链簧片弹率c1固定后,地震计只能工作在对应的周期。列举了满足La coste悬挂条件时各种因素变化对周期和零点的影响。 相似文献
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本文讨论了旋转型La coste地震计的原理和各种悬挂方式及其周期表达式。指出消除“拐腿”效应和振幅效应的最好办法是采用零长弹簧(l=0)并使绞链簧片的弹率c1=-M′(0)否则,地震计将表现为正“拐腿”效应、正振幅效应或反效应,它们严重地阻碍着固有周期的增长。绞链簧片弹率c1固定后,地震计只能工作在对应的周期。列举了满足La coste悬挂条件时各种因素变化对周期和零点的影响。 相似文献