在各类反射望远镜系统中设计改正透镜的初步讨论

本文讨论在反射望远镜系统中不限制主镜、副镜的表面形状,加入改正透镜后怎样达到同时消去球差、彗差、象散以及场曲的效果,以提高成象的光学质量.一、改正透镜在主焦点系统中的应用1.改正透镜在经典的抛物面主镜主焦点系统中的应用为了提高抛物面反射镜轴外象点的光学质量,罗斯(F.E.Ross)提出可以在焦面以前     

1.56咪天体测量望远镜在加像场改正镜和不加时天测性能的比较

我们对1.56米天体测量望远镜在加象场改正透镜组物和不加时，使用同样的方法作天体测量性能的检验，与墨西哥国家天文台的2.12米R－C望远镜的同类结果作了相互比较。结果表明加像场改正透镜组时能获得更好的效果。     

抛物面反射镜像场改正器

本文讨论了由四个单透镜组成的抛物面反射镜像场改正器设计方法。论述了初始设计和在计算机上用自动设计程序进行的最后设计。给出为美国帕洛马天文台5.08米望远镜设计的结果,并与英国温(C.G.Wynne)为该望远镜设计的结果作了比较。     

各光谱型恒星的平均视线速度

坎贝耳于1911年,古伦堡于1915年,计算了各光谱型恒星的视线速度绝对值的平均值(?),发现了中型(F,G)和晚型(K,M)星的运动速度比早型(B,A)星大.卡普坦也曾经得出同样的结果。坎贝耳和古伦堡的结果列于表1内,他们的 V_r是作过太阳运动改正的.n 是所用的星数,V_r 以公里/秒为单位.在表1内也列出威尔逊和雷蒙于1930年对4233个恒星进行空间速度计算的结果.     

近地天体望远镜配置大阵面CCD后轴外像差的校正

近地天体望远镜由SI600S (4k×4k) CCD升级为STA1600LN (10k×10k) CCD后,观测视场由4 deg~2增至9 deg~2,可用视场直径由望远镜原设计视场的3.14°增至4.28°,超出原设计36%,同时作为CCD密封窗的场镜增厚8.75 mm;两个因素导致10k CCD成像的轴外像差增大,视场外围的像质变差.依据望远镜原始设计光学参数,借助光学设计软件ZEMAX进行像质改善尝试,最终选择在10k CCD场镜前插入一个由两片球面透镜组成的场改正镜,使10k CCD的轴外像差得到校正.同时还提出了一个进一步拓展近地天体望远镜观测能力的设计方案,将望远镜的可用视场从目前的14.38 deg~2扩展至28.27 deg~2.     

卫星地面坐标的快速计算

本方法特点是：即使同一圈卫星观测资料点数再多，只需计算一次观测站坐标。本文公式推导不需要球面三角学基础知识。为了提高卫星地面坐标计算精度，给出地球自转改正、地极移动、SLR系统时延、大气折射、卫星质心改正和跟踪望远镜各项动态系统差修正公式。实际需要计算的式子仍然简洁而且三角函数和四则运算次数比其它方法少。本方法首先用于检测上海天文台SLR跟踪望远镜动态系统差的试算。     

2.16m望远镜卡焦平面星象位置的模拟及其在光纤定位观测中的应用

本文利用GSC和SAO星表以及2.16m望远镜底片上星象位置的xy测量值,分析了该望远镜卡焦平面上星象位置的误差分布,提出了改正解析表达式.利用SUN工作站计算打印出了适合多目标光纤系统光纤探头定位用的纸质观测机场星图,代替采用照相底片作多纤维观测的视场模板,取得了满意的观测效果提高了工作效率.     

高次非球面板补偿检验方法的研究

本文提出了检验高次非球面板的基本系统,并把五级球差应用于求补偿器的初始解,用网格法得到的初始解与优化结果符合．文章以口径为１５ｍ,视场为６°的施密特望远镜的消色差改正板为例,设计了两个补偿检验系统．被检面的面形残差均小于λ／１００．还以消色差施密特改正板一为例,对补偿系统在失调状态下的误差作了详细分析,同时结合实际加工情况,得出了较为宽松的公差要求．     

1.2m地平式望远镜视场旋转角的理论计算

利用光线追迹法和矩阵光学的方法分析了1.2m天文望远镜折轴平面反射镜系统在望远镜的方位轴、高度轴转动时所引起的像方视场的旋转,分别用两种方法给出了一致的目标图像旋转与望远镜高度角、方位角之间变化的函数关系式,并将地平式装置引起的物方视场旋转在球面坐标系下的旋转量转换到平面直角坐标系中,最终得到整个望远镜系统的视场旋转量,为实时改正这些旋转量提供了理论依据.     

马克苏托夫望远镜的一种设计方法

马克苏托夫望远镜由球面反射镜和弯月形透镜组成,弯月形透镜主要的作用是抵消球面反射镜的球差,采用一定厚度的弯月形透镜可以不引进色差,适当选择弯月形透镜到球面反射镜的距离还可以消去彗差,并且这种系统的象散也是非常小的,但场曲是存在的,焦面大致等于以焦距为半径的一个球面,只要把底片弯成和焦面一样,那末所拍的照片在5°甚至8°之内星象都是很优良的.这种望远镜是有畸变的,不过并不太大,对天文工     

对参数形式的严格分析式表示的施米特改正镜非球面的光线追迹

作为光学元件,施米特校正板已不仅是施米特系统的元件,并已使用于其他天文光学系统中.本文作者曾在文献[1]中给出了若干种不同类型的施米特改正镜非球面曲线的参数形式的严格分析解.其中非球面朝向球面镜的施米特改正镜(校正板)可由其系统本身组成校正板非球面的检验光学系统.在光学设计中人们愿意使用解决了检验问题的非球面.针对由参数形式严格表达的这种非球面,本文详细推导了对它的光线追迹公式,并给出了便于安排计算的格式.在推导求解过程中在一定程度上运用了经验和技巧,简化了计算.     

18个电离氢区的2.5cm射电连续谱观测

十八个致密电离氢区的2.5cm连续谱观测在上海天文台佘山站25m望远镜上于1990年8月完成.望远镜指向精度为20〃,在该波段当仰角为77°时效率为68％,空间分辨率为4.′2.所用接收机中心频率为11.95GHz,带宽为500MHz,系统噪声温度平均为130K.经校准的噪声管用于定标,每次观测同时测量.观测采用等待式或位置调制,所有源在测量时仰角在28°以上,系统误差在10％以内.观测结果经大气吸收改正转换为流量密度.结合Parkes 64m望远镜在6cm的观测结果和气体星云中射电连续谱的一般规律,对结果作了初步分析.     

紫金山天文台1956年小行星、彗星位置的照相观测

下表所载小行星、彗星的位置是在1956年全年内所做的照相观测.用以观测的望远镜是口径60厘米,焦距300厘米的返射望远镜和口径15厘米,焦距150厘米的折光望远镜,它们在下表底片号数一栏中相当地以 N 号和 T 号表明.表中观测与计算之差一栏,系与苏联理论天文研究所出版的小行星星历表比较而得的数值.有时观测日期     

卫星激光测距望远镜的指向改正

介绍激光测距望远镜全天区指向改正的实施方法及改正效果。通过实测的恒星指向误差数据,利用经优化的机架模型,对望远镜的全天区指向进行实时改正,基本达到了全天区白天激光测距的指向要求。     

施米特望远镜的作用

施米特望远镜是折反射望远镜的一种,即由透射改正镜和反射主镜组成。1930年,德国的施米特首先发明了这种望远镜,故叫做施米特望远镜。它的主要优点是相对口径     

赤纬和平纬、极移的关系

用文献[7]所述三种赤纬改正量同时修正五个纬度站于1955—1960年的观测,重新计算平纬(?)_m、纬度变化Δ(?)和瞬极坐标 x、y.用奥尔洛夫式和取六年均值法计算平纬,连同不修正任何赤纬的结果列于表1、2、3和图1.由不同赤纬改正所得平纬曲线几乎是平行的.从实践上并从理论上知存在着(1)、(2)和(6)三个关系式.共用六站(包括天津站)的资料再次计算极移,得图2.     

天津纬度站1962.0—1964.0年纬度变化观测的初步结果

天津纬度站于1962、1963年继续用180毫米天顶仪进行纬度变化的观测。两年来,在506个晴夜中共得7076个纬度值。本文列出了对这些观测结果的初步整理分析,给出了所用星对的赤纬改正、纬度的月平均值、津站二年间的纬度变化及周年非极性变化。对观测结果的精度作了初步的估计,并给出了用奥尔洛夫法计算的地极坐标。     

1984—1992年中国天文年历恒星视位置赤经改正表

1984—1992年中国天文年历中恒星视位置表没有包括系统差和个别改正。本文提供恒星视位置赤经改正表和赤纬改正表,用以改正到FK5系统。     

1984—1992年中国天文年历恒星视位置赤纬改正表

1984-1992年中国天文年历中恒星视位置表没有包括系统差和个别改正。本文提供恒星视位置赤经改正表和赤纬改正表,用以改正到FK5系统。     

斜轴式天文望远镜运动特性研究

相对于传统地平式或赤道式望远镜,斜轴式天文望远镜因其独特的机架结构形式更加适应例如南极等的极端台址环境.但由于这种望远镜形式的应用较少,针对其运动特性的研究还比较缺乏.首先详细讨论了斜轴式望远镜的优缺点,推导了斜轴坐标系与地平和赤道坐标系之间的坐标变换关系,在此基础上研究了斜轴式望远镜在进行恒星跟踪时的运动特性,并与地平式望远镜进行了比较.另外,还研究了斜轴式望远镜的像场旋转特性,并分析了像旋对望远镜天线全息测量的影响.最后,还针对斜轴式望远镜的特点,推导了一套包含7个误差项的指向误差改正模型.