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桩端下有软弱下卧层的群桩沉降分析 总被引:1,自引:0,他引:1
群桩沉降由桩身压缩和桩端沉降组成。本文采用桩身线弹性的假定计算单桩桩身压缩,用单桩的桩身压缩近似代替群桩桩身压缩,并用承台下的平均附加应力乘以桩端荷载传递系数后作为桩端的附加应力,推出了桩端下有软弱下卧层的群桩沉降计算方法,同时与其他计算方法和工程实测值进行了比较。 相似文献
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广州地区“红层”基岩常有软弱夹层。当高层建筑桩端硬层以下赋存有软弱下卧层,且硬层厚度不足3 ̄5d(桩径)时,则必须对软弱下卧层的应力及变形(沉降)进行验算,以便确定该硬层是否可以作持力层。计算时应区别考虑基础属端承桩还是支承摩擦桩两种情况。实例计算结果说明:在软弱夹层发育地段,若想节约基础投资和保证建筑物基础方案设计的合理安全,则应通过详细的地质勘察(超前钻探)查明各桩(桩)位下软硬地层的分布、厚 相似文献
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根据建筑地基基础设计规范 ,分析了软弱下卧层强度验算中存在的问题 ,并对不同情况下软弱下卧层强度验算方法进行了探讨 ,提出了一些改进方法。 相似文献
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验算软弱下卧层强度时应注意的问题 总被引:1,自引:0,他引:1
针对《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)采用压力扩散角法验算软弱下卧层强度,介绍了工作中容易被忽视的地方,重点分析了扩散角的概念以及应用中对扩散角的取值应注意的问题。 相似文献
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偏心荷载作用下软弱下卧层承载力验算方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以均布荷载作用下软弱下卧层竖向附加应力的简化计算方法为基础,导出了偏心荷载作用下软弱下卧层竖向附加应力的简化计算公式,并提出偏心荷载作用下软弱下卧层承载力验算的基本原则。 相似文献
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对于国内外不同的规范、手册中对于桩基软弱下卧层验算的不同方法进行了分析。提出以下的一些建议:承台底面以上的原地基土自重在附加应力计算时可以扣除,在总应力计算时再加上;扣除的群桩实体基础四周的摩阻力应使用群桩四周地基土的摩阻力特征值,而不是极限值;对于地下室中的独立柱的桩基础和内墙的条形桩基础,应当从地下室地面而不是原地面起算进行验算。 相似文献
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天然地基软弱下卧层承载力验算的关键,为下卧层顶面附加压力的计算。目前规范尚未明确1≤E_(S1)/E_(S2)3时软弱下卧层顶面的附加压力计算方法,本文分别采用附加应力系数法和地基压力扩散角法(含叶戈罗夫理论解法、高大钊建议方法及地方规范提供方法),同时考虑了压缩模量比和计算深度的变化,对各计算方法下卧层顶面附加压力计算结果进行了分析对比,并给出1≤E_(S1)/E_(S2)3时软弱下卧层顶面附加压力的计算方法建议。 相似文献
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通过对溶洞顶板持力层模型的合理简化,进一步完善了已有研究成果的溶洞顶板持力层抗冲切、抗剪切厚度公式,考虑自重影响因素。提出了可以考虑有效宽度、自重等影响因素的单向板、双向板抗拉弯破坏溶洞顶板持力层厚度公式。该公式力学概念清晰,计算简便。进一步结合工程实际中各种参数的取值范围,按照常规抗冲切、抗剪切和抗拉弯破坏模式,得出一般情况下溶洞持力层顶板抗冲切、抗剪切净厚度大于2.5~3.5倍桩径和抗拉弯破坏顶板总厚度大于5.0~5.5倍桩径即可满足设计要求。该研究可供岩溶区桥梁桩基工程设计和施工参考。 相似文献
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王勇强 《华东地质学院学报》2004,27(3):260-264
软岩嵌岩桩作为一种基础形式,目前国内研究较少。文章探讨了国内外对本课题的一些研究,分析了侧阻力的激发机理,详尽地阐述了嵌岩段侧阻力的影响因素,并且讨论了侧阻力的计算公式,分析表明岩石的强度、桩岩界面的粗糙情况、岩石的模量、岩石的初始应力等都对侧阻力有影响。研究表明,嵌岩段侧阻力受桩表面的法向刚度所控制,嵌岩段的单位极限侧阻力受嵌岩比的影响不大,规范上的公式不完全适合软岩嵌岩桩。 相似文献
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大直径软岩嵌岩桩端阻发挥性状实测分析 总被引:3,自引:0,他引:3
通过对工程试桩资料的分析,阐述桩端支承条件不同时端阻力发挥性状的差异.结果表明:当桩底支承强时,端阻发挥较为缓慢;桩底支承弱时,端阻增加较为迅速,两试桩的破坏均以过大的沉降作为标志;当荷载达极限时,端阻增加幅度都出现陡降. 相似文献
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为了研究软岩地基桥桩的荷载传递性状、破坏机理,并获取在该地质条件下更为可靠的桩基计算参数,对秦巴山区软岩地基3根钻孔灌注试桩进行竖向静载试验。结果表明:秦巴山区软岩地基桥桩试桩荷载沉降曲线呈陡降型,实测竖向极限承载力为20 500kN,桩的破坏方式为桩身材料强度破坏;淤泥质亚黏土地层中的碎石起到一定的骨架作用,增强了此地层桩极限侧阻力,发挥极限侧阻力所需的桩土(岩)相对位移为4~8mm;强风化砾岩表现为加工软化型,发挥极限侧阻力所需的桩土(岩)相对位移为3~8mm;中风化砂砾岩表现为明显的加工硬化型,所需的桩岩相对位移大,且桩极限侧阻力的特征点不明显;淤泥质亚黏土地层桩侧阻力占总荷载的60%~70%,随着桩顶荷载的逐步加大,该地层桩侧阻力所占比例不断下降,而嵌岩段桩侧阻力所占比例逐渐上升,达到55%~65%,嵌岩段桩侧阻力沿桩深的分布曲线表现出非线性的特征;试桩为端承摩擦桩,桩端阻力约占桩顶荷载的20%左右,且未充分发挥,在上部结构允许的沉降范围内,适当增加桩端的沉降有利于端阻力的发挥;桩侧阻力先于端阻力发挥,建议单桩承载力设计时分别采用不同的端阻力和侧阻力安全系数。 相似文献
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T. Szwedzicki 《Rock Mechanics and Rock Engineering》2007,40(1):97-104
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