方形和圆形基础地基极限承载力分析

通过对方形和圆形基础地基极限承载力的经验公式、理论解、静载荷试验结果进行对比分析,得到下列结论：对于砂性土,经验公式和理论解的计算结果明显偏小;对于粘性土,Vesic经验公式的计算结果更接近静载荷试验结果;李伟理论解适合于软粘性土,而周中理论解适合于高强度的粘性土。     

基于蒸渗仪和解析法估算毛乌素沙地潜水蒸发量

地下水蒸发是旱区地下水均衡计算中重要的排泄项之一。由于包气带水分运移高度非线性且大气—地表界面动力学过程复杂,估算潜水蒸发量一直是地下水资源评价的难题之一。利用内蒙古乌审旗河南乡均衡试验场E601型蒸渗仪,建立了毛乌素沙地水面蒸发及4种典型岩性（风化砂岩K₁、萨拉乌苏组砂Qpal+l、砂质壤土Qhl、风积沙Qheol）的饱和土蒸发原位试验,结合长期观测获取的大量数据,开展了地下水蒸发与水面蒸发、埋深的关系和地下水蒸发量计算方法研究。结果表明:（1）4种典型岩性（风化砂岩、萨拉乌苏组砂、砂质壤土、风积沙）饱和蒸发量与水面蒸发量比值分别为0.60,0.77,0.47,0.88,表明不同岩性的饱和裸土的蒸发强度不等于自由水面的蒸发强度;实际计算裸土蒸发强度时,不能以自由水面蒸发强度作为参考点,如果运用,必须校正。（2）利用蒸渗仪观测数据和土壤水运动方程稳态解析解,获得4种典型岩性（风化砂岩、萨拉乌苏组砂、砂质壤土、风积沙）潜水稳定蒸发计算的关键经验系数c,分别为628932.63,165058.71,48948.21,1525104.031 m?2。（3）利用稳定蒸发公式确定鄂尔多斯盆地风沙滩区四种典型包气带岩性（风化砂岩、萨拉乌苏组砂、砂质壤土、风积沙）潜水极限蒸发深度约为60 cm,结果得到了室内非稳态蒸发试验的佐证,为研究区水资源评价提供了重要的参数依据。     

扬泰靖地区地下水硫同位素组成特征及其意义

通过分析长江三角洲扬泰靖地区第四系松散层地下水硫酸盐的硫同位素组成特征,揭示不同层次和地段地下水中硫酸盐的演化规律及其赋存环境变化特点。研究表明潜水中硫同位素值变化不大,8.3‰～10.5‰,而孔隙承压水中硫同位素值变化较大,随深度增加而增大(最高达71.6‰)。在潜水中,硫酸盐源于农业污染或污染物与海源硫酸盐的混合;在顶部地区和沿江地段的浅层孔隙承压水中,负δ34S值的硫酸盐源于硫化物的氧化,与其松散层岩性以砂性土为主、径流条件好、封闭性差和处于氧化环境有关;而在东部的深层孔隙承压水中,高δ34S值的硫酸盐源于硫酸盐的还原,与其松散层岩性以粘性土为主、隔水层发育、径流条件差、封闭性好和处于还原环境有关。     

粘性土中桥墩基础局部冲刷计算方法对比分析

桥墩基础局部冲刷研究多针对砂性土,相对于砂性土,粘性土的冲刷速度要慢得多,目前的研究较少地涉及到粘性土。近年来粘性土冲刷特性研究逐渐受到国内外学者的重视,粘性土中桥墩基础局部冲刷深度的计算方法主要有中国《公路工程水文勘测设计规范》方法(简称"中国公路规范方法")和美国SRICOS-EFA方法。本文通过典型算例的对比,分析了两种方法的计算结果及其各自特点。相比之下,中国公路规范方法的计算公式较为简单,但该方法仅能计算出桥墩基础的最大冲刷深度,并且忽略了一些重要的影响因素。本文通过典型算例的对比分析,对中国公路规范方法提出了一些改进建议。     

西北内陆盆地冻结-冻融期的地下水补给与损耗

天山北麓平原区,每年冻结过程的时间远大于融化过程。在昌吉地下水均衡试验场,选择该平原的3种代表性土壤(粉质轻粘土、细砂、砂砾石),利用地中渗透仪观测冻结冻融期的地下水补给与损耗。根据不同岩性的地下水蒸发极限深度,设计了不同的地下水埋深。在冻结期,砂砾石、细砂岩性分布地区有利于浅埋型地下水资源的保护。在冻融期,无论何种地下水埋深水平,3种岩性的地下水都获得冻融水的补给,但细颗粒岩性的补给量相对较少且存在滞后效应,相反,粗颗粒岩性更有利于地下水资源的形成。冻结期一个月的地下水最大损耗量不超过253mm(砂砾石),而冻融期一个月的地下水最大补给量高达1133mm(细砂),冻融期是年内地下水的重要补给时期。     

试用离心机测定砂性土最大分子吸水量

高柱仪法测定砂性土的最大分子吸水量存在试样用量太多、土颗粒不均匀测试结果很不稳定及当砂样中含有少量粘性土和粉土时,测定值偏大等缺欠。我们用离心机法来测定最大分子吸水量,较好地解决了以上问题。其试验的仪器设备及操作步骤详见“中华人民共和国地质矿产部《土工试验规程》(TD—82)”     

上海浦东表层粘性土对城市垃圾污染质的阻隔能力

室内实验和野外观测研究结果表明，浦东表层粘性土对总铁，Cl^-,NH4^ ,COD等都具有较强的净化能力；土中水的起始或临界水力梯度均大于实际的水力梯度，但“隐渗流”对环境的影响不容忽视，包气带土中不存在临界迁移深度，岩不采取措施，填埋场会污染地下水，土的渗透性和压缩性在压实作用下，可得到明显改善，满足填埋场对粘性土垫层的基本要求。     

pH值对红土粒度成分影响的分形几何研究

红土是一种特殊土,其成分和结构决定了红土本身具有不同于一般粘性土的工程地质性质。红土中游离氧化铁的存在使土颗粒之间产生胶结,是土具有“假粉性”和“假砂性”特征的主要原因。研究发现,游离氧化铁含量和形态的改变,将直接影响红土颗粒的粒度分布。通过对不同pH值红土试样的颗粒成分进行测试,借助分形理论得到不同pH值红土粒度成分分维值。计算发现,不管是否在测试过程中采用分散剂,土粒度分维曲线上都存在两个无标度区。pH值的改变引起了土粒度分维的变化,随pH值的增大,土粒度分维值也变大,反应出土的细颗粒含量增加,土颗粒所形成的集合体越分散。土pH值的大小与粒度成分分维、游离氧化铁含量之间的内在联系,揭示出了红土中游离氧化铁对土颗粒胶结的本质。     

淮南市区浅层地下水求参公式的建立

根据淮南市区浅层地下水埋深浅，滞后效应小等特点，推导出一套实用的水文参数计算公式，包括：降水入渗补给地下水系数ａ，蒸发极限深度Ｌ，蒸发系数Ｃ，以及浅层地下水的给水度ｕ的计算公式。     

松嫩平原土体工程地质特性

本文是在地矿部下达的“松嫩平原水文地质工程地质综合评价”工作的基础上,集中讨论了有关土体工程地质特性问题。根据粒度成分和其他工程地质特性,将土体分为砾质土、砂性土、粘性土和特殊土四大类。又依据成因、时代、物理力学性划分亚类。按亚类描述其分布、厚度变化、结构特征等,并根据物理力学指标评价其强度及主要工程地质问题。     

砂性土细颗粒起动临界水力坡降计算方法

地下水渗流作用下内部不稳定砂性土将发生潜蚀现象,潜蚀作用引起的土体渗透破坏会对土工建筑物或地基造成不良影响。考虑土体有效应力和细颗粒应力折减,建立渗流场中细颗粒受力模型,根据极限受力平衡状态得到潜蚀过程中砂性土细颗粒起动临界水力坡降计算公式,并通过DEM-CFD耦合方法以及现有试验数据进行验证。结果表明：砂性土中细颗粒以滚动方式起动,起动临界水力坡降受渗流水流、土体特性以及颗粒自身特性共同影响;砂性土表层细颗粒起动临界水力坡降受埋深影响较大,埋深1 cm的细颗粒最高、最低起动临界水力坡降相差10.169%,埋深10 cm时差异减少至1.061%。该计算方法与数值模拟和渗流试验结果的最大标准误差分别为6.038%、11.211%,可以较为准确地预测砂性土细颗粒起动临界水力坡降。     

康定机场冰碛土特性及地基处理

冰体融化后,包裹在冰川体内的碎屑物质直接堆积沉积称冰碛土,其特点是无层序,无分选,块石、砾石、砂及粘性土杂乱堆积,常具架空结构,力学性质差异大.本文以康定机场土石方试验段工程为例,将冰碛土地基可分为块石架空区、受地下水影响区和不受地下水影响区,按不同分区采取不同能级的强夯或碾压处理,以消除架空结构,提高地基土密实度.     

双月文摘

▲土的分类研究方法——对土的分类定名提出了几点建议:(1)建议在砂性土和粘土之间划出一类过渡性土类,定名为粉土;(2)粉土与粘性土界限以塑性指数I_p=10是适宜的;(3)根据检验结果,建议采用大于0.074mm颗粒百分含量50%作为砂性土与粉     

扩大头可回收预应力锚索极限抗拔力计算方法研究

基于极限平衡原理,建立考虑围岩强度的理论模型,推导出适用于扩大头可回收预应力锚索的极限抗拔力计算公式,该公式可考虑扩大头锚固段远端土压力对锚索极限抗拔力的影响。以3个实际工程为背景,将文中公式的计算值、规程计算值与实测值进行对比分析。结果表明,黏性土中锚固段远端土压力对总抗拔力的影响较大;砂性土中的锚索抗拔力计算可采用规程公式或文中的公式;黏性土中抗拔力计算应采用文中的计算公式。     

土钉支护结构极限支护深度的研究

土钉墙支护软弱地基基坑,只能适用于一定的开挖深度,即土钉基坑支护结构具有极限开挖深度。为此,提出了土钉支护结构极限开挖深度的确定方法,以淤泥类地层基坑作为研究对象,研究了土钉支护结构的极限开挖深度问题,以及研究了土钉墙墙面坡度、地面超载、土层物理力学性指标以及土钉直径等变化时对极限开挖深度的影响。对于位于淤泥类、淤泥质类土层中的基坑,其极限开挖深度可分别取为5.0 m和6.0 m。     

江淮分水岭地区的乡镇供水

上更新统粘性土孔隙水、红层裂隙水，是贫水的“江淮分水岭”地区地下水供水方向。作者综合分析了该区的地质、水文地质条件，对地下水的赋存规律进行了论述，并提出找水方向、宜井深度、取水构筑物型式，以供在该区的找水设计、施工参考。     

渤海湾西岸滨海盐渍土的盐渍化特征分析

渤海湾西岸滨海盐渍土的盐渍化特征与滨海平原的地面高程、气候条件、盐渍土的理化性状、地下水的矿化度及人类活动等密切相关。就土盐渍化的程度而言,地面高程较高处的土高于地面高程较低处的土,上层土高于下层土。受蒸发和降水影响,地下水位以上土的盐渍化敏感深度为1 m左右。随着气候的变化,滨海盐渍土显现出春季蒸发,上层土积盐;夏季淋洗,土中盐分向下移动的盐渍化特征。随着深度的增加,土的含盐量逐渐减少,至地下水位附近出现轻微增长。从剖面上地表至地下水位间可划分为3个不同聚盐形态和含盐量的土盐渍化程度分区带,即土蒸发浓缩聚盐带、土盐化变动带和土饱水溶盐带;平面上向海岸线方向延伸,土逐渐由非盐渍土变为弱盐渍土、中盐渍土和强盐渍土,含盐量和盐渍化程度也越来越高。地下水位浅和地下水矿化度高,则上层土的盐渍化程度就愈高。     

徐州市市区岩土体工程地质特征研究

徐州市区岩体可分碎屑岩(碎屑硬质岩、碎屑软质岩)及碳酸盐岩(碳酸盐岩碎屑岩硬质与软质岩互层、碳酸盐岩硬质岩)。土体可分为砂土类、粉土类和粘性土(新粘性土、老粘性土)。根据各类土体物理力学性质的分析可知,基岩和老粘土一般可作为高层建筑持力层。一般砂土、粉粘土、粉土等可作一般建筑物地基。对易液化的砂性土、淤泥质软土则需做一定的地基处理。     

碎石桩处理砂性土和粘性土的机理探讨

在对江苏省徐宿高速公路碎石桩施工质量的检测中,利用现场检测得到的第一手资料,结合室内土工试验及文献资料,探讨碎石桩处理砂性土和粘性土的机理.     

薄壁半合管式取土器的设计及使用效果

我队在某地区承担工业与民用建筑地基基础勘察任务。该地区地层主要为亚粘土、砂性土及含淤泥质的砂（粘）性土。地下水位一般在10m左右。粘性土的液性指数最大为0.50，属硬塑（或可塑）状态的低压缩性土；砂性土的相对密度D_r＜0.67，属于松散、中密程度的砂性土。孔深一般为10～20m。施工中所用设备为DPP-100-3型汽车钻机，可冲击回转成孔；也可压入（或击入）取样。所采用的取样工具为φ108型自由球阀式取土器和φ100型活阀式取土器；成孔钻具为普通合金钻具和抽筒钻具。