绘点公式在线性矩参数估计中对稀遇频率估计值的影响探讨

根据太湖流域96个雨量站年最大日雨量资料进行分析计算,在线性矩中当采用绘点公式Pi∶n=(i+A)/(n+B),BA-1时,选取不同参数A和B的值,通过蒙特卡洛模拟方法 ,计算实际资料频率估计值与生成资料频率估计值的平均值的均方根误差来探讨不同绘点公式对频率估计值的影响。一般认为A=0,B=0时,线性矩估算是无偏的。重点讨论当估计稀遇频率事件时,A=0,B=0是否仍然恰当;如若不是,A和B取什么值是最佳的组合。结果表明:在线性矩参数估计中对常遇频率估计值采用无偏绘点公式时频率估计值不确定性很小,而对稀遇频率估计值采用无偏绘点公式计算存在较大的不确定性。比较了不同绘点公式对太湖流域年最大日雨量100-y,1 000-y,10 000-y频率估计值的影响,发现在线性矩参数估计中对稀遇频率估计值稳健性表现最好的绘点公式是Pi∶n=(i-0.35)/n,即A=-0.35,B=0。     

静止土压力系数原位测试装置设计及应用研究

为了便捷地测得静止土压力系数,设计制作了一种静止土压力系数原位测试装置,介绍了该装置的结构及工作原理,并在宁波市轨道交通4号线东钱湖车辆段场地开展原位试验,获得了6个不同深度土层的静止土压力系数K_0值及不同深度地层处K_0值的时程变化曲线。将测试结果与目前常用的试验方法如经验公式法、扁铲侧胀试验法、三轴试验法的结果进行了对比分析,验证了静止土压力系数原位测试装置的可靠性以及测试结果的合理性。其次根据试验所得数据分析了几种试验方法的利弊,得出了常规试验方法会受到不同深度处土体性质差异以及取样过程中土体扰动程度的影响、在使用时需结合地层状况进行综合考虑进行取值的结论。最后通过修正上海地区扁铲侧胀实验对软土土层经验公式中的相关系数,得到了与实验所测数据相符的适用于宁波地区软土层的K_0值计算公式。     

基于孔隙度扰动模型致密砂岩弹性性质变化特征数值分析

孔隙度对致密砂岩弹性性质具有重要影响,深入开展两者关系研究对致密砂岩储层物理模拟、钻完井设计、地震及测井解释等方面具有重要参考价值。研究以沁水盆地南部地区山西组和太原组致密砂岩为研究对象,从微观孔隙尺度层面入手,考虑了岩石骨架的非均匀性,基于孔隙度扰动模型探讨了孔隙度有效应力系数(n)对致密砂岩弹性性质的影响。研究结果表明,孔隙度扰动模型能较好的描述所研究致密砂岩弹性性质的变化规律。对于岩石体积模量(Ks)与未封套体积模量(Ks′)间的关系,当n=1时,未考虑孔隙度扰动,此时Ks=Ks′;当n1时,KsKs′;当n1时,KsKs′。随着n值从1到0逐渐降低的过程中,岩石不封套孔隙体积模量(K_Φ)逐渐降低。目的层致密砂岩的n值主要分布在0.4~0.8范围内,平均值约为0.6。当n取平均值0.6时,随着岩石孔隙度从2.2%增加到4.8%的过程中,岩石K_Φ从23GPa降到了6GPa,降幅较为明显。K_Φ与岩石孔隙度间具有较好的负相关性,当不考虑孔隙度扰动(n=1)时,会在一定程度上高估地层岩石K_Φ值。     

拜城县黑英山霞石正长岩矿物学特征研究

霞石正长岩是重要的炼铝资源和陶瓷、玻璃原料。文中利用扫描电镜、X衍射、红外线、电子探针等,综合分析方法对黑英山霞石正长岩的矿物学特征作了详细研究。着重描述了岩石的矿物组合、矿物生成及变化特征。对主要矿物进行了化学成分及X衍射分析,测得霞石成分:SiO_243.66％,Al_2O_330.97％,K_2O4.23％,Na_2O18.46％(Na_2O高于其它地区的霞石)。根据霞石单矿物实测成分计算出其晶体化学分子式为:(K_(0.525)Na_(3.528)Ca_(0.012))_(4.065)[Cr_(0.010)Al-(3.559)Mg_(0.009)Fe_(0.054)Mn_(0.012)Ti_(0.008)Si_(4.258)O_(16)];测得霞石的主要X衍射d值为:0.302～0.303,0.386～0.389,0.1388～0.1391(nm)。测得微斜长石的成分:SiO_264.82％,Al_2O_319.68％,K_2O11.77％,Na_2O2.30％,求得其三斜度△=0.83～1.00,属低微斜长石。通过霞石正长岩中钾长石与霞石矿物中对K原子分配值计算和作图,解得矿物生成温度为400～500℃。测得岩石中的钠长石主要为低钠长石,属后期交代矿物。     

平推式滑坡启动判据的修正

对平推式滑坡启动判据的传统研究往往忽略滑块后缘的静水压力沿滑面法向的分力及承压水作用的具体范围,因而导致计算结果不准确。通过对平推式滑坡进行全面的受力分析,同时引入了承压水作用范围的概念,最终推导出修正后的平推式滑坡启动判据公式。将所得的修正判据应用于模型试验的结果分析,发现修正方法计算结果比传统方法大6.0%～15.5%,更加接近于试验观测值,验证了修正判据的准确性。同时对平推式滑坡启动临界水头的模型试验结果和修正计算值之间的差异进行了机理分析：当边坡模型滑动面倾角小于等于8°时,渗流的时滞性和渗透层的不均匀性导致启动临界水头实测值大于修正计算结果;当倾角大于8°时,模型稳定性随试验时间增加而逐步降低,导致启动临界水头实测值小于修正计算结果。     

超固结软黏土的静止土压力系数与不排水抗剪强度

通过应力路径三轴试验对不同超固结比下饱和软黏土的K_0系数及K_0超固结软土的抗剪强度进行了研究,提出了超固结软土的K_0系数计算公式,基于各向异性屈服准则推导了K_0超固结软黏土的不排水抗剪强度,并与试验结果对比证明了计算公式的有效性。分析表明,常用的Mayne-Kulhawy K_0系数计算公式过高地估算较大超固结比OCR时的K_0系数,同时所提出的K_0超固结软黏土不排水抗剪强度公式通过考虑土体K_0系数随OCR的变化,避免了假设以有效上覆压力表示的回弹线斜率为常数所存在的问题。通过与试验结果对比表明,该公式能较好地预测K_0超固结土体的不排水抗剪强度。     

ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET0计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET0)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET0计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET0计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性.仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET0值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较.文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET0计算公式学科的深入研究.     

关于峰态的一个新公式

在沉积物粒度分析中,最早的图解峰态公式是克伦宾和佩蒂约翰(1938)提出的: K_(qa)=φ75-φ25╱2(φ90-φ5)若据此公式计算标准正态分布,其K_(qa)=0.205;再计算σ≠1的其他正态分布,无论峰尖峰平,只要是正态分布,其K_(qa)也总是0.205;只有非正态分布的计算值才不是0.205。因此,克伦宾和佩宾约翰的K_(qa)公式不能判断正态分布峰态的尖与平、或宽与窄,或高与低,只能判断是否正态分布。等于或接近0.205为正态或接近正态分布,明显地不等于0.205则为非正态分布。然而,在自然界中的沉积物绝大多数是经各种地质营力改造过的颗粒,常呈正态分布或分段呈正态分布,只有像火山碎屑从空中降落未经改造者才不遵从正态分布,而     

浮标流速系数公式分析

目前分析浮标系数的半理论半经验公式: K_f=K_1(1+AK_v) (1) K_1=Q/Q_0 (2) 式中:K_f——断面浮标系数 K_1——断面平均水面流速系数 A——浮标阻力分布系数 K_v——断面平均空气阻力参数 Q——流速仪断面流量 Q_0——流速仪断面虚流量在测流河断内断面变化均匀,流速仪断面确能代表河段内各断面的平均的条件下是合理的。但是在天然河道内,特别是山溪性小河,难于     

论储量计算中双剖面法矿块体积的计算

(一)研究矿块体积计算的必要性 在双剖面法储量计算中,矿块体积一般采用下列公式计算: (1)V=L/2(S_1+S_2)…… 梯形公式; (2)V=L/3(S_1+S_2+(S_1S_2)~(1/2))…… 截锥公式。 式中V——矿块体积; S_1及S_2——分别为矿块两端之切面积; L——矿块的长度。 以上两式当S_2=0时(1)式可演变为V=L/2S……(3)(即楔形公式),(2)式即演变为V=L/3S……(4)(即角锥公式)可见(3)(4)为(1)(2)之特例,故只须讨论(1)(2)式即可. 通常当 (S_1-S_2)/S_1×100%<40%时采用(1)式;     

ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET₀计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET₀)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET₀计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET₀计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性。仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET₀值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较。文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET₀计算公式学科的深入研究。     

从中国东部若干重要矿区看花岗岩类的成矿专属性

本文着重讨论中国东部与铁、铜、钨、相及锡矿床有关的花岗岩类的岩石化学特征:铁矿成矿母岩通常为SiO_2 52—63%,Fe_2O_3 FeO 5.2—10%,K_2O Na_2O 5—10%。正常系列。S=62—72,b=10—20,σ=3—5。当PH_2O=500～1000巴时,初始结晶温度≥820°C。铜矿成矿母岩通常为SiO_2 61—70%,Fe_2O_3 FeO 2—5.2%,K_2O Na_2O5—7％。正常或铝过饱和系列。S=70—80.5,b=6—12,σ≤3。当PH_2O=500—1000巴时,初始结晶温度为780—820°C。钨、钼和锡矿成矿母岩SiO_2 70—77%,Fe_2O_3 FeO<5％,K_2O Na_2O 7—10%。铝过饱和系列。S=77—83,b=1—9,σ≤3。当PH_2O=300—1000巴时,初始结晶温度<780°C。     

哀牢山—金沙江富碱侵入岩及其与裂谷构造关系初步研究

沿哀牢山—金沙江分布的富碱侵入岩,年龄为50-30Ma,化学成分是高钾(K_2O=5.07-8.30％)富碱(K_2O+Na_2O=8.17-10.08％),LREE富集(∑Ce/∑Y=7.5-9.4),铕一般无异常(δEu=0.98-1.06),δS~(34)值小(1.11-3.27)和锶初始比低(i=0.706)等,以及成因演化受第三纪裂谷控制。     

研究综合铀钍矿石时γ测井曲线的解释

为了在解释综合铀钍矿石y测井曲线时避免进行钍和镭的专门分析,本文提出了计算铀含量的关系式:U_K=(S/A_U HC_(PM))0.01％。理论分析和实际测量表明,按此公式针算所得的铀含量U_K,在钍铀比值Th/U和铀镭平衡系数值很大的变化范围内,都近似于矿石中的铀真含量U_(?)。     

基于弹塑性修正Hertz接触理论的落石冲击力计算方法

本文以弹塑性修正的Hertz接触理论为基础,考虑落石冲击缓冲层过程的复杂性和缓冲层厚度的影响,结合路基规范方法的落石冲击深度公式,得出落石最大冲击力计算方法。以日本道路公团方法计算结果上浮40%为基准值,引入参数影响系数ζ,拟合出参数影响系数ζ多项式函数,采用S.Kawahara等教授的试验结果,对杨其新方法进行修正,拟合出其高值(h=0.5m)与低值(h=3.0m)比值的多项式函数。本文方法与陈氏方法进行比较得知:陈氏方法的最大冲击力低值稍高于本文方法,其范围为1.05～1.02(H=5～30m)。运用布西涅斯克解,推导出了落石冲击荷载作用于拦石墙背部的附加应力计算公式,为拦石墙构筑物的结构设计打下了理论基础。     

关于原子吸收分光光度计吸光度自吸的探讨

通过笔者多年对原子吸收分光光度计仪器的使用,发现在测量金、银、铜、铅等多种元素时,其吸光度值在超过一定值后,吸光度和测量溶度就不完全符合A=KC。A=-lgI/I0=-lgT=KC是原子吸收仪器计算吸光度和溶度的基本公式,本实验就是研究在不同实验条件下得出不同的吸光度是否均符合此公式。     

裘布依R解析法探讨

在计算含水层涌水量和渗透系数时,R值是一个重要的原始数据,人们都要采用R的经验数值或经验公式给予的数值后,应用裘布衣公式计算涌水量和渗透系数。如以R的经验数值来确定,由于数值范围较大(如φ3—5mm的砾石,R=500—1500m),其取值就任人而选定,就其R的经验公式来确定时,由于经验公式繁多,其所得数值相差也大,因此也难选取,它们的共同之处:一、选取不便,精度不高;二,各种经验公式的建立均与裘布衣稳流理论无关,因此它们与裘布衣公式不是匹配的,这就产生能否冲破R的经验公式办法,代之以应用裘布衣稳流理论直接推导出     

一种潜水蒸发参数的计算方法

根据柯夫达公式计算极限埋深h_0,一般是假设n=1、2或3,然后根据实测的ε、ε_0和h值计算出h_0。这样计算出的h_0值不是实际的潜水蒸发极限埋深。n值不一样,得出的h_0值也不一样。在实际计算中,也可根据多     

危岩裂隙水压力修正计算方法

“暴雨状态的裂隙水压力是危岩防治工程设计的控制性荷载”是人所共识的,但“静水压力公式究竟能否直接用于确定危岩裂隙水压力”却是三峡库区地质灾害科技工作者多年来一直关心的重要问题之一。本文通过72组裂隙水压力室内模型试验,对比分析了应用压力计直接测定的裂隙水压力和根据测压管读数由静水压力公式计算的裂隙水压力之间的差异,用到静水压力公式计算危岩裂隙水压力比实际值大30％-50％;通过对静水压力公式引入折减系数,建立了适用于压剪-滑动型危岩和拉剪一倾倒型危岩裂隙水压力的计算式,并建立了折减系数计算方法。所建立的危岩裂隙水压力计算方法的实用性界定在主控结构面开度在0．2～2．0cm之间。     

加标回收在水质分析中的应用及回收率计算方法

阐述了水质分析中加标回收分析的方法步骤、条件控制及计算方法。当加标体积影响试样在加标水样中的浓度时,直接使用回收率理论计算公式的计算值,均较其真实的回收率偏低,且其偏低值随加标体积的增加而增大。根据加标回收分析的定义,分别以加标前后被测组分质量浓度(mg/L)的变化或含量(μg)的变化为依据,导出两个计算加标回收率的实用公式。采用该公式,加标体积可以不受严格控制,其计算结果与真实的回收率一致,适用于日常水质分析工作。