深基坑支护桩的几项补强加固措施

缩径地层钻孔灌注桩刮刀钻头直径的确定河南有色地质六队靳本生在缩径地层施工钻孔灌注桩常常由于钻头径小致使砼充盈系数达不到设计要求。郑州金博大城主楼钻孔灌注桩共３７３根，直径１ｍ，桩长６２．８ｍ，桩孔深度７９ｍ。在深２４ｍ左右地层缩径较明显，７３ｍ以深局...     

杭州海达大厦砂质地层和粘土层钻孔灌注桩施工工艺

砂质地层和粘土层是钻孔灌注桩施工难度较大的地层，通过杭州海达大厦桩基工程实例，介绍砂质地层的扩孔保径和粘土层的特殊成孔工艺，解决了砂质地层缩径和粘土层钻进清渣难的问题。     

潜水钻机在粘性土中的成孔技术

沿海地区第四系覆盖层,上部软土地层主要为粘性土。钻孔灌注桩在釆用潜水钻机成孔过程中,上部软粘土对成孔质量和最终成桩质量的影响都很大。潜水钻机成孔过程中出现的质量问题主要有桩顶冒水、桩身夹泥、缩径、露筋、糊钻、成孔垂直度差等,分析了产生这些质量问题的原因。总结潜水钻机在粘土中成孔控制的技术要点,包括施工准备阶段、施工阶段、清孔阶段的控制,以及其他措施。     

软粘土中钻孔灌注桩承载特性的试验研究

基于埋设有测试元件的足尺钻孔灌注桩的现场静载荷试验 ,研究了软粘土地层中桩长 2 8m ,桩径 6 0 0mm钻孔灌注桩的承载力 -沉降性质 ,同时研究了试桩的荷载传递特性 ,分析了桩身轴力、桩侧阻力及桩端阻力的发挥规律 ,并就单桩的沉降变形进行了计算分析 ,得到了一些有益的结论。     

钻孔灌注桩桩径曲线图的绘制及应用

在钻孔灌注桩水下砼浇注施工过程结束后,其砼浇注记录可作为桩身质量评价的依据.以钻孔灌注桩水下砼浇注记录为对象绘制的桩径变化曲线,既可检查钻孔的扩、缩径部位,为钻孔参数的调整提供依据,又可以准确判断砼面高度,计算导管埋深,指导砼浇注过程;还可判断桩身完整性,为桩基检测作参考依据.实例表明绘制桩径变化曲线图,可以检测和控制钻孔及砼浇注质量,避免质量事故.     

卵砾石层钻孔灌注桩用冲抓器

1988年我队用XY-5型钻机,施工湖南江华胶合板厂主厂房钻孔灌注桩。地层为填土2～3m,粘土4～5m,砂卵石4～5m;基岩1m。桩径φ600mm,桩深12～14m。采用三翼刮刀钻头钻     

厦门海相软土地基沉管灌注桩施工质量异常原因分析

根据厦门市典型海相软土地区某工程沉管灌注桩桩身承载力和桩身完整性检测所发现的质量问题,结合沉管灌注桩施工工艺,分析得出厦门海相软土地区沉管灌注桩的施工质量问题主要为断桩和缩径,并对成因作出了分析,同时提出合理的处理建议。     

搅拌桩内套打钻孔灌注桩在暗浜深基坑围护工程中的应用

在暗浜地层内施工钻孔灌注桩时,易产生钻孔扩径、孔内塌方事故,产生“叉腿桩”及诱发搅拌桩次生“叉腿”,造成钻孔灌注桩与搅拌桩之间的产生大的缝隙.基坑开挖时,基坑外侧的地下水沿缝隙渗入,造成基坑外侧土体压缩变形,引起地表开裂、产生不均匀沉降.搅拌桩内套打钻孔灌注桩系先用低渗入量水泥将暗浜土搅拌成复合土,提高暗浜土的质量,然后在复合土内钻进成桩,其作用是避免钻孔灌注桩在暗浜土段的扩径、塌方超灌事故,确保了基坑桩基围护工程施工质量.     

苏丹某工程钻孔灌注桩桩头缺损原因分析及预防

在砂层等不良条件下施工钻孔灌注桩容易出现断桩、缩径、桩头缺损等质量通病。分析了苏丹尼罗河边松散砂层中旋挖钻机施工的钻孔灌注桩桩头达不到设计标高和缺损等事故,逐一分析了事故发生的过程、产生的原因及应吸取的经验教训,提出了相应的预防措施。     

考虑深基坑开挖效应的超长灌注桩桩身压缩综合系数的理论分析

对于深基坑坑底以下的工程桩,受开挖效应影响,桩侧摩阻力分布与常规条件下差异较大。基于超长钻孔灌注桩的足尺试验和数值分析结果,研究了常规和基坑开挖条件下试桩不同侧摩阻力分布导致的沉降特性差异。研究结果表明,超长钻孔灌注桩在工作荷载下一般端阻比较小,桩侧摩阻力的分布形式直接决定了桩身压缩综合系数。无深基坑开挖影响时,规范推荐的桩身压缩综合系数计算超长桩桩身压缩量是可行的。但在深基坑开挖条件下,钻孔灌注桩桩身压缩综合系数取值可比现行规范基于不考虑基坑开挖效应的推荐值大20%,不考虑深基坑开挖影响可能导致桩顶沉降被低估。此外,在深开挖条件下,超长钻孔灌注桩的桩身压缩综合系数随桩身长径比l/d的增大而减小;而常规条件下,桩身压缩综合系数随桩身长径比l/d变化的规律不明显。     

膨胀土干缩变形特性试验研究

膨胀土是一种典型的问题性土,对气候变化非常敏感,在干旱气候条件下,极易发生体积收缩变形,引发各种工 程地质问题。为了研究膨胀土的干缩变形特性,开展了一系列室内干燥试验,测定了膨胀土的收缩特征曲线,重点分析 了初始含水率和干密度对干缩变形过程的影响,并进一步探讨了水泥固化抑制膨胀土干缩变形的效果和机理。结果表 明：（1） 膨胀土的干缩变形过程存在三个典型阶段：正常收缩、残余收缩和零收缩;（2） 初始含水率越高,试样蒸发速 率越快,且干缩变形完全后试样孔隙比越小而最终收缩应变越大,干缩变形越明显;（3） 初始干密度越大,试样蒸发速 率和最终体积收缩应变越小,提高初始干密度对试样干缩变形具有一定的抑制作用;（4） 在膨胀土中掺入适量的水泥能 显著降低试样的体积收缩应变,对干缩变形具有良好的抑制效果;（5） 膨胀土的干缩变形具有明显的各向异性特征,并 且与初始状态有关。     

膨胀土干缩变形特性试验研究

膨胀土是一种典型的问题性土，对气候变化非常敏感，在干旱气候条件下，极易发生体积收缩变形，引发各种工 程地质问题。为了研究膨胀土的干缩变形特性，开展了一系列室内干燥试验，测定了膨胀土的收缩特征曲线，重点分析 了初始含水率和干密度对干缩变形过程的影响，并进一步探讨了水泥固化抑制膨胀土干缩变形的效果和机理。结果表 明：（1） 膨胀土的干缩变形过程存在三个典型阶段：正常收缩、残余收缩和零收缩；（2） 初始含水率越高，试样蒸发速 率越快，且干缩变形完全后试样孔隙比越小而最终收缩应变越大，干缩变形越明显；（3） 初始干密度越大，试样蒸发速 率和最终体积收缩应变越小，提高初始干密度对试样干缩变形具有一定的抑制作用；（4） 在膨胀土中掺入适量的水泥能 显著降低试样的体积收缩应变，对干缩变形具有良好的抑制效果；（5） 膨胀土的干缩变形具有明显的各向异性特征，并 且与初始状态有关。     

掺砂率对高放废物处置库中缓冲/回填材料收缩特性的影响

缓冲/回填材料的收缩特性对高放废物处置库的长期安全性和稳定性具有重要影响。以高庙子（GMZ） 膨润土-砂混 合物缓冲/回填材料为研究对象,探究了0~50%掺砂率下,试样蒸发失水过程中的收缩特性。试验结果表明：（1） 试样的水 分蒸发过程可分为常速率阶段、减速率阶段和残余阶段,且掺砂率对各阶段水分蒸发过程均有显著影响;（2） 掺砂率对试 样缩限值基本没有影响,但收缩应变却随着掺砂率的增大而减小;试样收缩系数在掺砂率为30%时达到最大,之后随掺砂 率的增大而减小;（3） 在不同掺砂率下,试样收缩均呈现出明显的各向异性;（4） 掺砂率越高,试样进气点对应的含水率 越大,最终孔隙比也越大。     

煤基质收缩能力内在控制因素的试验研究

基于煤基质收缩实验和三轴压缩实验,对煤基质收缩的内在控制因素进行了探讨,发现煤基质收缩量显著受控制于其本身所固有的力学性能,与其力学参数呈现负指数关系,并对这一内在机理进行了剖析。      

Anisotropy in volume change behaviour of soils during shrinkage

It has been long recognised that some of the fundamental and engineering properties of soils exhibit a certain degree of anisotropy that eventually dictates their directional geoengineering behaviours. Consideration of the importance of the volume change behaviour of soils during shrinkage and a critical review of the literature suggests scopes for further research for the development of a better understanding of the anisotropy in volume change encountered during soil shrinkage. In this paper, anisotropy in volumetric shrinkage behaviour of soil is depicted with the theory of geometry factor and shrinkage strains. A systematic investigation and analysis on the evolution of geometry factors and shrinkage strains of several geomaterial samples during evaporative dewatering is reported herein. A theoretical framework for evaluating shrinkage geometry factors of a cylindrical soil specimen undergoing volume change during progressive moisture loss is described in this paper. Furthermore, based on experimental and literature data, shrinkage geometry factors of several specimens differing in terms of gradational properties, specimen size, evaporative boundary condition and pore fluid salinity are evaluated and discussed in detail in accordance with the theoretical framework. Linkages between shrinkage process, shrinkages strains and geometry factor are also analysed to underpin the usage of geometry factor and shrinkage strains to characterise anisotropy during soil shrinkage.

     

不均匀收缩方式对膨胀土工程性状影响试验研究

通过控制恒温恒湿箱的温湿度工作参数,改变膨胀土试样的蒸发路径,实现饱和膨胀土在不同脱湿速率下的不均匀收缩,结合有荷膨胀率试验和直接剪切试验,研究膨胀土不均匀收缩方式下胀缩特性和强度特性。试验结果表明,脱湿速率越小,膨胀土的胀缩性越大,剪切强度越高;对比不同收缩方式,均匀收缩下膨胀土的收缩与膨胀变形和剪切强度均大于不均匀收缩下的收缩与膨胀变形和剪切强度。造成这些差异的主要原因是不均匀收缩试验中水分蒸发的路径不同,沿深度方向的含水率不同,基质吸力不同,引起的应变也不同,这种不均匀性改变了原有膨胀土的均一性,限制了膨胀土胀缩特性和强度特性的发挥。     

干湿循环作用下红黏土收缩特征研究

以贵州某高速公路沿线红黏土为研究对象,开展了干湿循环作用后红黏土的收缩特性试验研究,探讨了干湿循环次数和初始含水率对红黏土收缩性状的影响.试验结果表明：同一循环次数内,各试样的环向收缩率在6～8 h时达到稳定,而轴向线缩率则需更长的稳定时间;随着初始含水率增加,各试样的初始轴向线缩率减小,而初始环向收缩率增加;28%含水率试样具有相近的最终轴向变形和环向变形量,而34%含水率的试样环向变形量高于轴向变形量;初始含水率变化不大,但体缩率的变化率却明显不同,说明干湿循环过程使得土体内部结构变得不稳定,但颗粒间相互作用的本质未发生明显变化;干湿循环作用对重塑红黏土最优含水率位置的基本无影响,这说明其未能改变黏土集聚体内对结合水的最大吸附能力.通过压汞试验得到了不同干湿循环作用后试样的孔隙分布情况,随着干湿循环次数的增加小孔径尺寸和分布密度改变较小,而大孔径尺寸减小,分布密度也在减小.干湿循环作用对聚集体内孔径的影响大于对微聚体内孔隙影响,与所测得的宏观收缩规律相吻合.     

结构性对膨胀土收缩特性影响的试验研究

膨胀土的收缩性明显,容易引发边坡与地基开裂,但有关结构性对收缩特性影响的认识甚少。采用收缩自动试验装置,在恒湿恒温条件下对原状膨胀土和重塑膨胀土开展了收缩对比试验和扫描电镜（scanning electron microscope,简称SEM）测试分析,结果表明：与原状土相比,重塑土在土中水流动阶段的蒸发速率较小,蒸汽扩散阶段收缩稳定速率较慢,最终体积收缩应变量更大;重塑土体积收缩−含水率关系曲线的线性段较长,斜率较大,直线段与稳定段之间的过渡不明显,而原状土则反之;重塑土和原状土的收缩特征曲线（soil shrinkage characteristic curves,简称SSC）在较高含水率段基本重合,随着含水率下降,重塑土的SSC下降更快,对应的含水率范围更宽,最后进入残余−零收缩阶段时,孔隙比明显较小;Chertkov收缩模型适用于原状膨胀土,但不适用于重塑膨胀土。SEM测试结果表明,原状膨胀土较重塑膨胀土具有更强的原生结构性,初始密度与湿度相同情况下,两者颗粒排列、接触方式、胶结状态、孔隙大小与分布特征等微观结构上差异明显,导致蒸发过程中重塑土的水分迁移速率较小、基质吸力较大,是重塑土收缩更剧烈的内在原因。研究结果可为膨胀土边坡的坡面工程防护设计提供参考依据。     

Analysis of Swelling and Shrinkage Behavior of Compacted Clays

The impact of the variation in compaction condition on the swelling and shrinkage behavior of three soils has been examined. Two natural soils, namely red soil and black cotton soil, and one artificially mixed soil sample of commercial bentonite with well-graded sand, were studied. Compaction curve for Standard Proctor conditions were plotted and four compaction conditions were selected. Experimental results showed that clay mineralogy dominates over compaction conditions in influencing the swelling and shrinkage behavior of the tested soils. Monitoring of void ratio (e)−water content (w) relations during shrinkage showed that soil specimens generally shrunk in three distinct linear stages. A small reduction in void ratio occurred on reduction in water content during the first shrinkage stage and was termed as initial shrinkage. In second stage, void ratio decreased rapidly with reduction in water content and was termed as primary shrinkage. In third and final stage, reduction in water content is accompanied by a marginal change in void ratio and it’s called residual shrinkage. Irrespective of initial compaction conditions studied, the transition from primary to residual shrinkage for all the specimens occurred within a narrow range of water content (10–15%).     

寒区再生集料水泥稳定碎石路基的力学和温缩性能北大核心CSCD

为解决废旧沥青混合料(RAP)和铁尾矿砂(ITS)固废处理问题,将两者充当砂石料掺加到水泥稳定碎石中,通过无侧限抗压试验、弯拉试验和温缩试验对水泥稳定碎石进行路用性能研究,分析了RAP和ITS掺量对水泥稳定碎石的影响。结果表明:RAP掺量一定时(25%),ITS掺量增加有利于提高水泥稳定碎石的抗压强度和弯拉强度,但会增大材料的温缩应变和温缩系数,降低温缩性能,其中ITS45(ITS掺量为45%)有较好的温缩性能;ITS掺量一定时(60%),RAP掺量增加不利于水泥稳定碎石的抗压强度,但可以提高水泥稳定碎石的弯拉强度,降低温缩应变和温缩系数,其中RAP70(RAP掺量为70%)温缩性能达到最优;与ITS45相比,RAP70有更宽泛的施工温度区间。