磁钢浮子流量计

为了满足小口径金刚石钻进工艺对泥浆泵的特殊要求，近几年我们在改进BW250/50型泥浆泵方面做了一些工作。内容之一是配备磁钢浮子流量计（确切一点说，应称为磁性活塞浮子流量计）。现将其结构与使用情况概括介绍如下。这种流量计（见附图）是在一般浮子流量计浮子室的上方再接一黄铜套筒，套筒上端有球阀，并有连通管与冲洗液主管道连通。浮子杆延伸到套筒内的部位，固定一磁性活塞。套筒外壁固定一黄铜齿条，一组薄铁     

ВУБМ-3型双活塞回转冲击凿岩机的工业试验

1963年10月,库兹湼茨机械制造厂制造了6台试验用的ByБM-3型双活塞迴转冲击凿岩机（图1）,在卡兹矿山及努列克水电站工地进行了工业试验。在凿岩机关部（图2）拉杆1与钎尾2撞击处用前部汽缸3排出的气体冷却。在迴转器的减速器中仅使用了外咬     

供水工程

活塞洗井法 1、活塞盘直径应根据井管内壁粗糙程度而定。开始时,活塞直径应小一些。拉洗一段时间,管壁光滑后,含水层涌水量增多时,其直径可加大一些。 2、钢丝绳拉洗时,钢丝绳直径应大于或等于21mm。活塞下降时,勿猛放,以免钢丝绳打弯、拧结。钢丝绳在卷筒上缠绕应当周正平整,防止互相压挤而损坏。 3、勤检查钢丝绳、钻机等磨损情况。活塞下降时,卷筒上必须留有4～5圈的余绳,以防钢丝绳从卷筒卡头处切断。 4、切忌将活塞下入或坠落沉淀管中。否则,将会由于真空的吸力作用而使活塞卡死,导致事故。     

论板块运动机理

大陆漂移起始于由软流圈压力升高引起的岩石圈板块的裂解,洋中脊的推力使板块发生运动。板块趋动机制非常类似于抽油马达,即岩浆相当于石油、板块相当于活塞、中脊海岭与软流圈相当于汽缸、裂谷相当于汽缸盖、深海平面上洋中脊高度相当于压力计表示的活塞上端压力。     

內燃機连捍螺釘的折断原因及其預防辦法

目前在各勘探隊中,由於內燃機連桿螺釘的折斷而引起的活塞、汽缸、汽缸蓋、連桿、甩瓦、曲軸、曲軸室、機座以及整個機器的損坏事故是比較多的。分析其原因主要是使用了不合材質的鋼料;在加工時不按图紙上的技術要求製作;不重视連桿螺釘的裝配質量等方面造成的。因此筆者就綜合已有的資料,談談這方面的情况,對克服這類事故的發生會有一些補益。连桿螟釘的製作 連桿螺釘在內燃機工作中所承受的力,有因往復質量惰性力所產生的拉力;活塞涨圈與汽缸之間所產生的摩擦力;吸氣衝程時汽缸內氣體所產生的吸力;徑向離心力;螺釘的預漲力;因軸承間隙所產生的撞擊應力等。故在製作上和按装上對它的要求比較嚴     

探槽的活动金属支架

当在松散土壤中挖掘探槽时,重工业企业建设部工程师古刹可夫同志,建议采用金属活动支架来支护探槽。这种支架的主要构件是一种能分开的梯子,它由立柱及螺丝横杆组成(图1)。立柱是由直径38-51公厘,长1．5-3公尺的瓦斯管做成。管的底端做成尖状,以便于快速而可靠的安装。横杆螺丝即由直径28-37公厘的圆钢做成,螺纹为方形。螺杆的一端焊接在立柱上;它端套入焊接在另一立柱上直径38公厘的瓦斯管里。横杆螺丝上套以螺丝帽。将螺帽拧动,即可将梯子撑开。搬动梯子时,可用小链将梯子两半连接起来。     

活塞冲锤主要参数对射流元件临界流速的影响

应用CFD动态分析技术,以SC71B型射流式液动锤为研究对象,研究了活塞直径、活塞杆直径、活塞冲锤质量和行程对射流式液动锤射流元件临界流速的影响,并进行了实验验证。结果表明:理论预测值与实测值相对误差小于7.5%,精度远高于以往经验估计;射流元件临界流速随着活塞直径的增加而降低,随着活塞杆直径和活塞冲锤质量的增加而升高,与行程大小无关。以SC71B型射流式液动锤为例,为降低射流元件临界流速以减轻冲蚀,应设计40～42 mm的活塞直径、23～26 mm的活塞杆直径和11.2～23.5 kg的活塞冲锤质量。活塞直径增加23.5%时,射流元件临界流速降低了2/3;活塞杆直径增加60%时,射流元件临界流速提高了近4倍;活塞冲锤质量增加5倍时,射流元件临界流速只增加了1倍。     

测井发电机组的改革

过去,电测井使用的南京产10千瓦发电机组,安装在电测车的车箱内。这种安装方法,存在噪音大,车内面积窄小,冬季启动(汽油机)须予热,夏季车箱温度高,启动麻烦和保养烦琐等问题,影响电测井工作。为了适应快速测井的需要,克服上述缺点,我们对原发电机组进行改革。取消了原发电机的汽油机。发电机采用汽车发动机通过变速箱、分动箱和增速箱驱动发电。其传动原理,如图所     

無铁芯电抗起动器

在技术革新运动中,我队电工同志们为了解决电动机的起动,试制了一种无铁芯电抗启动器,使用效果很好。其结线如图1所示。这种起动器可以代替自耦变压器式或电抗式起动补偿器。其制造方法和所需材料均很简单,由于不用铁芯(矽钢片)故造价很低。起动器的结构如图2所示。它是由三个线圈放在一个木箱中构成的。制作时,首先确定各绕线的长度(1)和绕线圈的直径D的尺寸。以及按公式计算出每相所需的匝数     

液动冲击回转钻进技术问答(续一)

十二、液动冲击器有哪些类型？答：当前国内外研制出的液动冲击器型号较多，按其作用原理可分为“正作用”、“反作用”和“双作用”三种类型。十三、“正作用”类型的液动冲击器是怎样实行冲击作用的？答：凡是以高压液流推动活塞下行进行冲击，而借用弹簧力量使其活塞恢复到原来位置的冲击器结构，称为“正作用”类型的液动冲击器。其结构原理如图1所示。在钻杆下端连接的冲击器外管（1）中，装有活塞冲锤（5），它悬座在冲锤弹簧（6）上，迫使活塞的顶端始终与活阀（4）相接触，以封闭活塞冲锤的中间水道。活阀（4）支撑在弹簧（3）上，并能     

快速排序法

在物化探数据处理中,经常需要对原始数据按从小到大(或从大到小)的顺序进行排序,这里将介绍一种新型的排序方法。快速排序法的基本原则是:通过分部排序来完成全部排序。作为子过程调用,快速排序法的算法流程如图1、算法PAD图如图2。     

车铣活塞刮油涨圈的方法

我队修配所在没有铣床设备的情况下,为了铣削加工活塞刮油涨圈的进油槽,设计制造了一套在车床上铣削的工具,经实践证明,效果很好.工具加工情况,如图1所示.铣刀安置在铣桿上面,铣桿一端夹在车床床头上,另一端用尾顶针顶住.涨圈是用二块压板(见图2)夹住,然后利用二个长方头螺钉(见图3)从压板的两个孔中穿过,放     

回收井管起拔装置

一、井管起拔装置的结构我队采用的井管起拔装置主要由起拔器和承力板组成，其结构如图1、图2所示。二、承力板的安装在下管前，把承力板放在两井管之间并将管拧紧，放时要把限位挡块朝下，以便起拔井管时使起拔     

ДT—54型柴油机传动轴花键的改进

дT—54型柴油机有一根传动轴(如图1),它的一端安装三角皮带输;乃一端安装联轴器的被动盘,被动盘与轴是花键配合。由于机器使用期的增长,花键逐渐磨损,甚至将花键滚平。以前,我们堆焊恢复     

P200/40泥浆泵瓦拉座壳体孔的修理方法

3иФ—P200/40泥浆泵的瓦拉座易经常冲坏,有时甚至将安装瓦拉座处(如图1B)的壳体冲坏。此如不及时修复任其下去,将会使壳体报废。为此,现将我们的修理方法作一介绍,供各队参考。瓦拉座壳体的镗孔是在2A125鑽床上进行。然后再用镶套的方法恢复。首先将泥浆泵壳体安装在鑽床工作台上,并大致找平。然后依照图2所示的方法最后找平和找出瓦拉座竞体孔的中心。     

太阳光井内照明

墨江队安定工区,掘进圆井达32公尺深,由于井筒深度增加,井内光度不够,不好工作。如点电石灯则井下空气不好,呼吸困难,经他们利用直径0.3公尺的大镜子放在井口旁边,与井口成一折射角度,利用日光的反射,解决了井内照明。随着地球的转动,镜子亦必须随着太阳光反射直径移动,使其光线射入井内（如图1）。     

Bellevue泵站动力钻机

华盛顿州东部西雅图的贝尔维尤基础设施改造包括包括安装一个新的5300—1英尺,直径24in的卫生下水管道,为了保持该项目经济上可行和和避免扰动任何地上结构,选定采用水平定向钻安装方法。     

砂钻半合管取样器及其效果

锥塞密封式半合管钻具——刘子如 (一) 抽筒取样的缺点用抽筒提出砂矿样品的工艺方法,目前已被广泛采用。其原理是借助于抽筒的自重,在套管里向下冲击(筒底阀门打开),使砂样冲入筒内;当抽筒在机械力作用下迅速上提时(阀门关闭),抽筒在套管中产生类似于活塞的抽吸作用,使其下部的砂矿样被吸起一定高度(如图1a所示),之后,又重复向下冲击动运,这时被抛起的砂矿样(带水)涌入抽筒阀门(如图1b所示),达到样取目的。但是,由于砂矿中各种矿物的比重不同,如石英砂一般在2.7左右,重砂矿物的比重多在3     

与北京800型钻机配套的小口径高速转盘

为了推广人造金刚石钻探技术,我们对北京800型钻机做了改进:制造了与之配套的小口径高速转盘.使用结果表明,基本上满足了高速钻进的工艺要求.高速转盘的主要技术性能最大开孔直径φ91转盘通孔直径φ94转盘可变角度 70～90°增速器变挡级数 2转速(转/分)正转6级:955、650、358、283、192、105反转2级:264、77适应孔深 800～1000米结构这种高速转盘,是迁就北京800型钻机升降和给进系统而设计的.在小转盘一侧安装一增速器,使转盘捉高转速并增加挡数.传动系统如图1所示.它由底座、增速器和     

基于CFD的高能射流式液动冲击器活塞与缸体密封特性研究

通过计算流体动力学分析与实验室测试,对SC-86H型高能射流式液动冲击器活塞与缸体密封特性进行研究,分析了活塞密封段长度、环状间隙尺寸、活塞往复运动速度、角速度以及活塞外表面螺旋槽螺距与半径等参数对射流式冲击器前后腔之间泄漏量的影响。结果表明:活塞密封段长度、环状间隙尺寸、角速度以及活塞表面螺旋槽螺距均对射流式液动冲击器性能影响较小;活塞运动速度与泄漏量近似成正比例关系;随着活塞螺旋槽半径的增大,泄漏量会明显增大。活塞回程与冲程初期阶段,活塞运动速度较小,活塞处瞬时泄漏量占进入缸体前后腔流体流量的比例较大,使活塞无法快速加速运动,尤其是当活塞杆直径较大时,回程阶段泄漏量对活塞运动的影响更显著,导致冲击器工作性能大幅下降,甚至无法工作。