某大厦地下室施工排水和结构防水技术措施

1　工程概况江门市某大厦地面上二十三层 ,地下室一层 ,内设停车场、消防水池、电梯井、配电房等。地下室面积2 90 0ｍ2 ,基坑深 5 6ｍ。场地土层为 :①耕植土 ,厚 0 8～ 1 0ｍ ;②粘性土 ,厚 1 0～ 2 5ｍ ;③淤泥 ,厚 2 3～ 3ｍ ;④粘土 ,厚 1 5～ 2 0ｍ。场地地势较低 ,地下水为潜水 ,水源补充条件良好 ,水位在地面以下 1 0ｍ处变化。2　基坑施工排水技术措施基坑原设计采用粉喷水泥土桩支护开挖 ,后从经济角度考虑 ,改为二级放坡、明排水法开挖 (图 1)。施工过程中采取了以下排水技术措施 :图 1　基坑开挖方案示意图Ｆｉｇ .1　Ｔｈ…     

郑州浅部特征土数值模拟与试验研究

郑州地区浅部正常固结特征土(粉土)地层较厚,成层相对稳定,承载力相对较高,浅表层黄河冲积软土层承载力较低,大多不能满足多层建(构)筑物负荷要求,因此地基处理时常选取特征土层为主要持力层.结合奥兰花园项目多种原位测试成果,采用颗粒流模拟直接剪切试验和三轴剪切试验,贴合特征土实际情况,建立特征土静三轴破坏方程,有针对性进行...     

上海软土地区的桩垂直静荷载试验成果分析——单桩的入土深度与极限承载力的相关特征

本文通过141根试桩承载力分析,论述了单桩入士深度与承载力的相关特征,从而论证了选用桩断面与稍密一密实(浅或深)砂类土作为桩基持力层的合理性。近一步分析了影响桩承载力值的几个因素,并提供选择合理的桩断面、桩尖持力层和入士深度的可能性,认为能获得明显的工程与经济效果。     

上海湖沼平原浅层硬土对单桩承载力的影响

从现有计算单桩承载力的方法出发,结合工程实践分析上海湖沼平原地区浅层硬土对预制短桩承载力的影响.上海泻湖沼泽平原地区的地基土层次分布与上海市区滨海平原有较大差别,存在较厚的浅部硬塑态粉质粘土和中密性砂质粉土层(称为浅层硬土),该层土具有压缩性低、承载力高的特点.通过现场静载荷试验比较了按现行规范计算单桩承载力和实测结果的差异,分析了浅层硬土中预制短桩的极限侧摩阻力,讨论了侧摩阻力和静力触探比贯入阻力的关系,所得研究结果可为今后相关场地的类似工程建设提供参考.     

天然地基与桩端持力层承载力差异的探讨

通过竖向荷载下土（冉）体的破坏模式及其承载能力控制因素的比较,论述了物理力学性能相同的土层作为浅基础的天然地基与桩端持力层时,承载力值与桩端阻力值应存在一定的差异;而中（微）风化程度的同一岩层作为天然地基与桩端持力层时,不具有这方面的差异性,承载力值与桩端阻力值应该相等。     

广州清水濠建筑场地地基岩土的工程地质特征及基础施工建议

广州清水濠建筑场地的地基岩土自上而下为:人工填土(包括杂填土和素填土--粉质粘土),冲积层(包括淤泥质土、淤泥和中砂),残积层(粉质粘土)和风化基岩(白垩纪三水组泥岩,按风化的程度划分为强风化、中等风化和微风化带),属软弱土场地类型,总厚17.3～55.6m.根据地基岩土的工程地质特征及拟建建筑物对地基岩土的要求,认为人工填土层、冲积层、残积层和强风化泥岩均不宜作为基础的持力层;中等风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为4.0MPa,可作为裙楼的桩端持力层;微风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为9.0MPa,是拟建建筑物理想的基桩持力层.     

论强夯地基的双层构造问题

作者认为强夯使地基具有AB层即双层构造。根据实际资料说明。强夯地基的上部(即A层)和下部(B层)各具特点,自成独立系统。夯击过程动应力水平为临界值的那个深度位置即是AB两层的交界。A层属强夯实区,土层变形大且大部分位置经历过“破坏”夯实过程;B层属弱夯实区,变形小且不论击次增加到多大亦不会进入破坏阶段。A层是良好持力层,只要设计合理,施工得当,此层夯后承载力的增加值同夯前土层原有承载力相比,占明显比例;B层承载力大体维持土层原有水平,有时有提高或降低。从实用观点看,主要应查清A层情况及其底界深度;对B层的了解一般情况下达到一定深度即可。     

短桩基础桩-土共同作用的原位测试与数值分析

通过对湖沼平原一个6层建筑的短桩原位测试和数值分析,研究了短桩基础的荷载传递与变形特性。试验结果表明,桩基的实际承载力大于计算值,而沉降远小于计算值。桩顶反力和基底土压力的观测结果显示：地基土所分担的荷载较小。对短桩基础的桩-土共同作用进行数值分析,得到了地基土层内的附加应力和分层沉降变化情况。研究结果表明,湖沼平原短桩基础的沉降以桩端以下土层的压缩变形为主。浅部硬土层既作为短桩的持力层,又有利于附加应力的扩散,从而减小了沉降。     

模量对搅拌桩复合地基承载性能影响的数值研究

在现场试验的基础上,利用FLAC3D建立数值模拟模型,分别改变复合地基的褥垫层、持力层和桩体材料的模量,计算采用不同模量时复合地基的沉降以及桩土的应力,分析模量变化对复合地基承载力和沉降的影响规律。结果表明,褥垫层的材料和模量影响到桩间土承载力的发挥,褥垫层宜采用级配砂石,模量取值范围为20～50MPa。持力层模量增大可以提高复合地基承载力减小沉降,因此水泥土搅拌桩的桩端要进入到具有一定硬度的土层中,除软弱土外,其他土层做持力层其强度对复合地基承载力和沉降的影响不大。在一定范围内增大桩模量可以有效提高复合地基承载力减小沉降,采用水泥土搅拌桩加固软土地基时,桩的模量不要过大,建议取值范围为200～400MPa。     

荒漠绿洲区人工梭梭林土壤水分空间异质性的定量研究

利用12×12m²样地中1×1m²、0～100cm剖面的土壤水分调查数据,采用地统计学原理与方法,研究了人工梭梭林(Haloxylon ammodendron)在栽植20a后的土壤水分格局的空间异质性程度、异质性组成、尺度以及与梭梭生长的关系.结果表明:人工梭梭林土壤水分空间异质性的96%～88%是由空间自相关因素引起的,随机因素起的作用较小.除60～80cm土层土壤水分的块金值与基台值比值较高(C₀/(C₀+C)=0.5),其它各层都较小(0.04～0.12),变程为1.57～2.97m.在较小(<2m)和较大(>8m)的尺度上,土壤水分的空间相关性较强.沿垂直剖面土壤含水量差异显著,10～20cm土层含水量最高(2.82%),其它各层较小(1.30%～1.67%).     

层次不均匀土的岩土工程特征评价的讨论

层状不均匀土(以下简称层状土)指松散土层中颗粒级配不同的二种或多种土以层状间互存在的土体。这些土体往往层理发育,多呈水平,单层厚度不大,常以厘米或毫米计。有的似千层饼那样的薄层相间,有的则以夹层或互层形式存在。在我国东部沿海平原地区的浅部松散土层中,大多存在着具有上述结构特征的土层。一般认为它属更新世中、晚期和全新世,河口滨海地区的三角洲相堆积物。其厚度十分可观,以长江口一带自苏沪交界的浏河口     

上海高重建筑物桩基工程地质条件——桩尖持力层的选择和评价

Ⅰ.桩尖持力层分类:上海高重建筑物桩尖持力层大致可归纳为以下三种:1.过去传统习惯,以暗绿色硬土层作为桩尖持力层;2.浅层局部分布的砂性土层(潜水砂层或第一软土层中砂性土夹层);3.由于暗绿色硬土层缺失或建筑物荷重太大,桩打入与暗绿色硬土层相应深度或更深的砂性土层中,甚至有的已打到第一承压水砂层。     

砂土地层中桩基受力特征试验分析

我国长江中下游沿岸地基中分布有较厚的砂土层,砂土层是桩基的良好持力层。该地区砂性土埋藏浅,厚度大,往往夹杂粉土或粉质黏土,一般随深度增大,砂土变密实。已有研究成果中,针对桩身穿过多层砂土条件下桩基承载力的研究较少。砂土地基中打入桩试验结果表明,砂性土的状态对打入式预制桩的施工产生很大的影响,在松散或稍密的砂性土中沉桩一般比较容易,而在中密或密实的砂性土中则较为困难。本文通过某电厂工程灌注桩现场静载试验,研究了砂土地基中桩身沉降随荷载变化规律,分析了桩身轴力随地层深度变化特征及不同土层的桩侧摩阻力。设计钻孔灌注桩桩径为800mm,桩长为47.2m,桩身混凝土强度等级为C35,桩身穿过9层土层,由现场3根桩静载试桩结果可知,荷载与沉降关系呈非线性,Q-s曲线分为弹性阶段、弹塑性阶段和整体破坏3个阶段, 15m深度以下的粉细砂层侧摩阻力对桩身轴力影响较大, 15m以上粉质黏土和淤泥质土对桩轴力影响较小。根据Q-s曲线确定单桩极限载荷约为4800～5400kN,平均值为5201kN,可满足设计要求,地基中下部砂土层承载力较大,砂土侧摩阻力大于黏性土的侧摩阻力,最大可达到70kPa。所得结论可为该类地基进一步的理论研究及工程设计提供有益的参考。     

我国海上风电场建设的工程地质条件评价

根据我国近海海域地貌及地层组合,将海上风电场的建设场地划分为3个工程地质区,即基岩覆盖厚（松散层厚度≥100 m）、基岩覆盖中等（松散层厚度为50～100 m）及基岩覆盖薄（松散层厚度≤50 m）的工程地质区。从区域稳定性、场地稳定性及地基稳定性3个方面进行了工程地质条件评价,指出我国海上风电场建设的大部分区段20 m以浅均有可液化砂性土,已构成风电场基础设计中需要防范的主要工程地质问题;在风电场基础设计时,对于基岩覆盖厚及覆盖中等的工程地质区,应选择更新统硬塑状黏性土或中密实的砂砾层为桩基持力层,而基岩覆盖薄的工程地质区可利用中风化岩作为桩基持力层。     

浅析西安城区黄土梁洼第一层Q2饱和黄土工程性质及工程影响

西安城区属于湿陷性黄土地区,黄土孔隙较大,受地下水浸泡影响,易发生软化现象。随着城市建设发展、地下空间开发,基础埋深逐渐加大,大量建(构)筑物基础位于第一层Q2饱和黄土,该层的工程性质是勘察工作评价重点,本文以西安地铁勘察为载体,通过已有试验、测试资料对该层物理力学、剪切强度及承载力等进行分析,同时也对该层在工程建设中的影响进行简略论述。结果表明:该层可分为两个亚层,孔隙比大于0. 8土层主要呈软塑状态,承载力110~130 kPa,孔隙比小于0. 8土层以可塑为主,承载力140~170 kPa。     

论上海软土地基⑦⑧⑨层压缩模量Es的定值问题

上海地区深部土层⑦⑧⑨层埋深在30～70m。对其压缩模量Es的定值问题,现行《上海市地基基础设计规范》(DGJ08 11 1999)(后文中简称《规范》)长期以来确定室内试验E0 1～0 2值为沉降计算值,导致沉降计算值与建(构)筑物实际沉降量之间相差2～8倍。为符合规范的变形要求,设计人员不得不采取桩加粗、加长、加密的办法,从而造成桩基投资的极大浪费。为了正确认识深部土层的Es值,上海岩土工程界进行了多种形式的试验研究。近年来,笔者结合上海高、大、深、重建(构)筑物的工程实践,深入进行上海深部⑦⑧⑨层压缩模量Es的试验研究,获得许多新的认识,对其定值问题作了研究,提出⑦⑧⑨层的建议值,供同行参考研讨。     

奉化江、姚江流域工程地质分区和工程地质问题

根据钻孔原位测试和岩土样品试验室分析结果,对奉化江、姚江面积约600km。流域的工程地质结构进行了研究,并对流域地表以下60m范围内进行了工程地质分区和工程地质问题探讨。结果表明：（1）全新统镇海组有3个工程地质层和5个亚层,上更新统宁波组有3个工程地质层和20个亚层,下伏基岩归入1个基岩工程地质层;（2）可选用的持力层为④1、④3-2、④3-3、⑤1、⑤3-1、⑤3-2、⑥1、⑥3-1、⑥3-2、⑥4工程地质亚层和基岩工程地质层,持力层地基承载力特征值fak≥160kPa;（3）流域内有两个硬土层,即岩性为粉质粘土的第一硬土层④1和第二硬土层⑤1;（4）根据各持力层的厚度和组合分布特征,研究区被划为6个工程地质分区,并提供了每一个工程地质分区的持力层、基础类型;（5）主要工程地质问题是地面沉降和软土震陷。     

桩孔内反复抽排地下水诱发地面塌陷成因分析及防治对策

某大桥位于贵州省中部一岩溶槽准谷内,上覆第四系土层厚3～12m,下伏基岩为灰岩和白云岩,地下水埋深0～2m,采用人工挖孔桩基础,以中等风化基岩作为地基持力层,设计86根桩,桩间距3～10m,施工期间,由于反复抽排地下水导致场地周边出现多处岩溶塌陷。本文在实地调查的基础上论述了其形成机制,并对类似工程提出了防治对策。     

第四系土层大直径超长桩的承载特性

在没有良好的持力层 (基岩或砂、卵石层 )和成熟经验可借鉴的情况下 ,对第四系土层大直径超长桩 (钻孔灌注桩 )的承载特性进行了分析。并以分析结果为依据 ,预估单桩承载力 ,结果与静力试桩结论相吻合。     

上海地区“暗绿色硬土层”的一种特例

我国东部广阔的滨海平原中存在着浅埋的硬塑状态的粘性土层即浅部硬土层,是淤泥质软土地区的良好的地区性持力层。本人曾对其区域特征作过讨论(见1980年第二期“上海地质”),在上海地区其基本特征有三: 1.上部以暗绿色为主,故有“暗绿色硬土层”之称。下部变黄。总厚约十米。上细下粗,由亚粘土渐变为亚砂土或粉砂; 2.多呈硬塑状态,土的固结程度和强度指标较好。如上海港集装箱码头: