西安地区钢筋混凝土静压桩单桩承载力评估

西安地区钢筋混凝土静压桩单桩承载力评估杨高录，杨宝山（机械电子工业部综合勘察研究院，西安，７１００４３）１前言近年来，西安地区高层建筑日益增多。而分布于场地上部的黄土及黄土状土，土质松软，多具湿陷性，且位于地下水位附近的饱和黄土，强度低，压缩性高，满...     

张夏黄土组成特征及其成因分析

大沙河沿岸阶地、山麓地带广泛发育厚度不一的黄土层堆积，笔者对张夏黄土剖面研究后认为，张夏黄土物质来源复杂，既有西风漂流、西北气流、莱州湾气流搬运来的物质，又有近地生成的颗粒，堆积期间又经过明显的水流作用。张夏黄土、古土壤的堆积、发育与晚更新世气候变化相吻合，同时又受到当地微地貌的影响，缺失黑垆土和全新世堆积。张夏、淄博均在山东省中部，其黄土成分较细，使山东黄土在宏观上没有规律可循，更加显示出黄土的复杂多样。     

非饱和黄土渗透性的试验研究

通过对甘肃陇西地区的湿陷性黄土做现场浸水试验和室内渗透试验、粒度分析试验，得到了陇西黄土的渗透系数（K20）随孔隙比（e）和吸力（s）的变化规律，为研究黄土浸水入渗规律，求解湿陷性黄土非稳态渗流方程做了必要的准备。     

秦岭黄土的粒度分析及其成因初步探讨

本文根据粒度分析资料探讨了秦岭山地黄土成因。秦岭黄土是由〈０．２５ｍｍ的颗粒组成的,其中０．０５￣０．０１ｍｍ的粉土粒级含量在４８％以上。秦岭黄土与黄土高原黄土一样都是大气粉尘堆积物。第四纪以来,西北风气流携带大量粉尘物质穿越秦岭南移,沿途降落到地表的粉尘物质在剥蚀较弱的地区（如黄河中下游）形成了大片连续黄土堆积,而在强烈隆升地带的弱剥蚀地段（如秦岭的凤洲,商州等地）形成了零星黄土堆积。在我国,自     

湿陷性黄土场地湿陷下限深度与桩基中性点位置关系研究

湿陷性黄土场地的湿陷下限深度与桩基中性点位置密切相关,为了解决桩基设计方案不当问题,如何准确判定湿陷下限深度显得十分重要。在系统分析并总结宁夏固原桩基系列浸水试验、兰州和平镇黄土浸水试验及其他地区桩基浸水试验研究成果的基础上,揭示了黄土湿陷下限深度与桩基中性点位置确定的相互关系,得出了以下研究成果：（1）指出了均质黄土现场浸水试验水的竖向渗透深度是有限的（一般为20～25 m）,现场黄土湿陷发生的下限深度也是有限的,不宜按室内试验的湿陷系数确定的下限深度来直接评判;（2）给出了室内湿陷性评价试验中湿陷系数 或自重湿陷系数 随地区和深度变化的取值建议,同时,建议在湿陷量计算时引入深度修正系数和地基土浸水机率系数,初步给出大厚度湿陷性黄土场地不同地区湿陷下限深度评价系数 ,可以有效减小湿陷性评价的室内外差异;（3）由室内试验计算确定的湿陷下限深度偏于保守,导致桩基设计过分夸大了负摩阻力的不利作用,造成桩基设计承载力偏低;（4）大厚度湿陷性黄土场地桩的中性点最深位置不宜大于20～25 m,湿陷性评价下限深度小于20 m的场地,宜按评价深度确定中性点位置;给出了桩侧负摩阻力估算方法,并建议桩基负摩阻力平均值取20～35 kPa为宜。     

六盘山东西之黄土层及其对比

近三年来笔者曾在六盘山东西广大地区內进行过路綫考察及重点工作。在工作中发現六盘山东部及西部的黃土层有所不同,現敘述如下: 本文所述范围如图1所示（見图1）。文內所指黄土,是过去文献中所指的馬蓝黄土及紅色土。根据刘东生先生的考察,又划成新黄土（馬蓝黄土）及老黄土（紅色土）。現把六盘山东部及西部黃土层的分布、厚度、岩性、古地形、基岩分区概述如下: 一、六盘山以东的黄土层在晉西一带,新黄土Q₁₁₁^-分布很广,如在大宁、永和、石楼、中阻、离山,向北直到偏关。     

太原市湿陷性黄土及其分布

太原市湿陷性黄土及其分布林景贤，曹希胜（山西冶金岩土总公司）笔者在太原地区进行工程地质勘察时，对工作区的探井样品进行了物理性质的分析测定，获得了有价值的资料。１湿陷类型和湿陷等级湿陷系数３Ｓ值大于０．０１５时定为湿陷性黄土，计算湿陷性系数民值按）一～...     

长春地区粘土(黄土)烧制陶粒试验研究与应用前景

长春地区蕴藏着丰富的粘土（黄土）矿产资源，在勘查长春市德惠杨树陶粒页岩矿过程中，对上覆粘土（黄土）及长春市周边红砖厂粘土资源经过配料烧陶试验与研究，获得成功。使矿床上覆粘土（黄土）、旧砖厂深层土和城市建筑挖掘的废土变废为宝，开发应用能创出较高的经济价值，具有广阔的市场前景。     

深层搅拌桩处理黄土地基

本文结合有关规范，对在黄土地区应用深层搅拌桩的经验和体会作了阐述。     

中国风成黄土及其形成下限研究

“中国岩漠·砾漠·沙漠·黄土分布与主风向关系图”显示西北地区的第四纪黄土堆积是以风力为主的综合因素所形成，即就地起沙，近沙成土，一定地域的黄土在物源上隶属于一定地区的沙漠。黄土高原及新疆天山、昆仑山北麓的黄土地层结构的综合对比研究表明，典型风成黄土在不同地域和不同地貌单元上最早开始堆积的层位基本上是一致的，即均始于所有黄土剖面中的下粉砂层（Ｌ＿（１５））。该层以下的第四纪沉积类型因地而异，为非黄土沉积（湖相、冲洪积相及火山岩相等）。由黄土高原各代表性剖面的磁性地层学研究及新疆于田黄土下伏的安山玄武岩的同位素年龄测定获得黄土层开始堆积的时代为早更新世晚期，约１．２ＭａＢ．Ｐ。风成黄土的开始堆积是与黄土南缘各造山带（昆仑山、天山、祁连山及秦岭等）强烈的新构造隆升并产生区域环境效应有成因联系。这一更新世早期的事件层位得到了古生物学、新构造学、地貌学及地外物体高速撞击地球表面所产生的玻璃陨石等事件的佐证。     

青藏高原东北缘黄土的气候演化与高原隆升的耦合

通过对青藏高原东北缘的民和黄土的磁化率、粒度、CaCO3和TOC等气候载体进行综合测试分析，可以将青藏高原东北缘黄土1．90～0．70MaB．P．段划分出7个气候阶段。对民和黄土的气候分析表明，1．10MaB．P．(民和黄土的L11黄土层)前气候差异较小，冬夏季风不强，对抗性较弱，黄土古土壤发育不明显，厚度较薄；10MaB．P．后，冬夏季风对抗性迅速增强，气候差异性增强。将民和黄土与其他地区以及深海沉积物氧同位素记录进行对比可以发现，民和黄土的S8、S9和S10古土壤分别与深海氧同位素21、23和25阶段较好地对应，而L9、L10和L11则分别对应22、24和26阶段。L11黄土层以下的黄土记录与深海氧同位素记录的可比性不是很明显。同时，民和黄土的高分辨率气候记录与青藏高原的阶段性隆升有较好的耦合关系。     

阜新-朝阳高速公路段湿陷性黄土路基处理方法及效果

对辽西黄土进行强夯法、灰土挤密桩法和冲击碾压法加固路基的试验研究,旨在确定辽西湿陷性黄土路基处理的技术方案和技术参数.以现场测试和室内试验相结合的方法,对试验路段的不同处理方法处理前后的黄土物理力学性质进行了对比.结果表明(1)夯击能为800～1 600 kN·m、夯击数不小于8击,对处理深度4～6 m的黄土较为有效;(2)灰土挤密桩法可以消除桩深范围内及桩端下一定范围内的黄土湿陷性,较适合于深厚湿陷性黄土的处理;(3)冲击碾压法适合处理黄土厚度较小和表层黄土的处理,碾压遍数以40遍为最佳,其处理深度在1 m左右.这些成果为该地区湿陷性路基处理提供了参考.     

中国黄土￣（10）Be研究进展

８０年代中期，中国和瑞士科技工作者开始联合进行黄土￣（１０）Ｂｅ研究。建立了黄土￣（１０）ＢｅＡＭＳ测量的理想流程，发现了￣（１０）Ｂｅ在黄土地层良好保存性等重要地球化学行为特征，确认了黄土￣（１０）Ｂｅ研究具有重要意义。对洛川黄土剖面０．４～１３８ｍ段６００多个样品进行了￣（１０）Ｂｅ测定，建立了２．５Ｍａ以来大陆堆积物同位素记录曲线。地磁极性倒转期间，￣（１０）Ｂｅ浓度平均增高２０～２５％、持续２０～３０ｋａ。洛川、西峰黄土剖面￣（１０）Ｂｅ变化与深海沉积物δ￣（１８）Ｏ变化之间均存在极好相关性，据此建立了７５万年以来黄土地层相对￣（１０）Ｂｅ时标；黄土堆积速率与各时期￣（１０）Ｂｅ沉降通量之间亦存在良好的线性相关关系，据此可望建立￣（１０）Ｂｅ绝对时标。探讨了Ｒａｉｓｂｅｃｋ峰事件、￣（１０）Ｂｅ／￣（２６）Ａｌ比值等在黄土地层定年中的应用前景和途径。引入物理意义明确的“磁性物质通量”概念，建立了￣（１０）Ｂｅ—磁化率模型，定量估算出磁化率中降尘和成壤两组分相对贡献，求得洛川区域Ｓ＿０、Ｌ＿１、Ｓ＿１三时期年均降水量。精确测定了黄土石英中“就地”成因￣（１０）Ｂｅ含量，获得不同时期黄土源区侵蚀速率。     

兰州地区最老黄土的发现及其特征

通过1：5万通远乡幅等2幅区调工作对兰州北部永登县地沟村山城湾岭剖面的磁性地层研究，发现剖面底部黄土为兰州地区迄今为止最老的黄土沉积，形成于1．84Ma.BP以前。磁性地层中出现布容正极性期（B）、松山反极性期（M）。松山反极性期内自上而下出现后贾拉米析、贾拉米格、奥杜威等亚极性期。对CaCO3含量、黄土剖面所反映出的古气候进行了研究。     

自重湿陷性黄土地区桩基设计探讨

根据自重湿陷性黄土的特点、《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025—2004）和《建筑桩基技术规范》（JGJ94—94）中关于桩基设计的对比分析，通过自重湿陷性黄土场地工程实例分析计算，依据负摩擦产生的机理——中性点理论，论述了自重湿陷性黄土场地中桩基设计应考虑中性点，而不应全部计入负摩阻的观点。     

桩端软弱下卧层的应力验算与持力层的选定

广州地区“红层”基岩常有软弱夹层。当高层建筑桩端硬层以下赋存有软弱下卧层，且硬层厚度不足３￣５ｄ（桩径）时，则必须对软弱下卧层的应力及变形（沉降）进行验算，以便确定该硬层是否可以作持力层。计算时应区别考虑基础属端承桩还是支承摩擦桩两种情况。实例计算结果说明：在软弱夹层发育地段，若想节约基础投资和保证建筑物基础方案设计的合理安全，则应通过详细的地质勘察（超前钻探）查明各桩（桩）位下软硬地层的分布、厚     

湿陷性黄土地基处理

【内容简介】本书作者为《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）主编、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）编委、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）编委。本书主要内容包括：湿陷性黄土概述：湿陷性黄土场地的判定与评价;湿陷性黄土的地基处理原则：湿陷性黄土地基处理方法;桩基础在湿陷性黄土地基处理中的应用。     

阜新——朝阳高速公路段湿陷性黄土基处理方法及效果

对辽西黄土进行强夯法、灰土挤密桩法和冲击碾压法加固路基的试验研究,旨在确定辽西湿陷性黄土路基处理的技术方案和技术参数。以现场测试和室内试验相结合的方法,对试验路段的不同处理方法处理前后的黄土物理力学性质进行了对比。结果表明:(1)夯击能为800~1600 kN.m、夯击数不小于8击,对处理深度4~6 m的黄土较为有效;(2)灰土挤密桩法可以消除桩深范围内及桩端下一定范围内的黄土湿陷性,较适合于深厚湿陷性黄土的处理;(3)冲击碾压法适合处理黄土厚度较小和表层黄土的处理,碾压遍数以40遍为最佳,其处理深度在1 m左右。这些成果为该地区湿陷性路基处理提供了参考。     

大厚度自重湿陷性黄土湿陷变形特性水分入渗规律及地基处理方法研究

为研究大厚度自重湿陷性黄土的湿陷变形特性、水分入渗规律以及地基处理合理方法等问题,选择典型大厚度自重湿陷性黄土场地,进行了布置沉降观测点和埋设水分计的浸水试验以及挤密桩、DDC（孔内深层强夯）桩地基处理试验。试验结果表明,在水分入渗过程中,深度22.5～25.0 m以上土体易发生湿陷,该深度以下土体则含水率增加缓慢,达不到湿陷起始含水率,不易发生湿陷,因此该深度考虑可作为现场湿陷性评价的临界深度,也可作为大厚度湿陷性黄土地区进行地基处理时可参考的地基处理下限深度。DDC桩间距为1.0～1.4 m时,无论从挤密系数还是湿陷系数都能满足规范要求;挤密桩15 m试验区域沉降量较小,但其剩余湿陷量任未满足要求,这也佐证了关于22.5～25.0 m深度难于发生湿陷的结论。试验成果可作为今后大厚度自重湿陷性黄土地区工程建设以及黄土规范进一步修订的参考。     

哈尔滨-齐齐哈尔客运专线路基防冻工程模型试验研究

季节冻土地区修筑铁路客运专线面临着严重的路基冻胀问题,为研究保温板（XPS）在季节冻土地区路基工程中的防冻胀效果,开展了室内模型试验研究. 试验结果表明：经过2个周期的试验,保温板上下温差十分明显,保温板上下温差在负温期高于正温期,保温板下土体冻结速率随保温板厚度的增加而减小. 30 cm保温板下黄土的含水率随冻融过程呈单一变化规律,其他3个试验模型土体含水率在冻结开始时先减小,冻结结束时增大,最终保持稳定的趋势. 4个试验模型中的下层土体冻胀量均远大于上层土体,无保温板黄土试验模型冻胀量远大于其他3个保温板试验模型;AB料冻胀量随保温板厚度的增加而减小,AB料冻胀率远小于黄土冻胀率. 因此,在季节冻土地区路基设计中宜采用保温板路基,路基填料优先采用AB料.