活塞快装法

湖南238队为了达到快速检修,修配所内燃机组的同志创造了一种快速安装柴油机活塞的工具。如图1所示。用岩心管车制一个锥度为1:25的套筒,其下端直径与活塞直径相同,为了适应不同磨损程度的活塞,在套简下部开8～10道沟,以增加其弹力。安装时(如图2),先将套筒置于汽缸上端,对正内孔,然后一手抵于汽缸底部,避免活塞下沉后将曲轴撞     

基于CFD的高能射流式液动冲击器活塞与缸体密封特性研究

通过计算流体动力学分析与实验室测试,对SC-86H型高能射流式液动冲击器活塞与缸体密封特性进行研究,分析了活塞密封段长度、环状间隙尺寸、活塞往复运动速度、角速度以及活塞外表面螺旋槽螺距与半径等参数对射流式冲击器前后腔之间泄漏量的影响。结果表明:活塞密封段长度、环状间隙尺寸、角速度以及活塞表面螺旋槽螺距均对射流式液动冲击器性能影响较小;活塞运动速度与泄漏量近似成正比例关系;随着活塞螺旋槽半径的增大,泄漏量会明显增大。活塞回程与冲程初期阶段,活塞运动速度较小,活塞处瞬时泄漏量占进入缸体前后腔流体流量的比例较大,使活塞无法快速加速运动,尤其是当活塞杆直径较大时,回程阶段泄漏量对活塞运动的影响更显著,导致冲击器工作性能大幅下降,甚至无法工作。     

风动冲击器活塞冲击末速度的有限元研究

风动冲击器活塞的冲击末速度决定了冲击器的工作性能。本文运用有限元分析软件ANSYS建立了活塞分析的有限元模型,对不同冲击末速度下活塞的应力应变进行了分析研究,得出活塞最大应力随冲击末速度增大而增大,但变化为非线性,设计和使用中应严格控制冲击末速度的结论。      

泥浆泵活塞的代用

泥浆泵活塞通常采用装配式结构,将两个或两个以上橡胶环由活塞芯子和压板固定在活塞杆上。它的工作介质不仅是高压泥浆,而且含有大量砂粒等杂质以及火碱等腐蚀性物质,工作条件恶劣,使活塞和缸套极易磨损失效。尤其是缸套一旦磨损,即使更换新活塞也不能可靠工作,经常需成套更换。特别是缸套价值较高,经常更换很不经济。经过实践,我们选用旧输送带冲制成活塞片来代替橡胶活塞修理泥浆泵,效果很好。输送带内含有尼龙帘布,不仅强度高、耐磨损,而且耐腐蚀。另外输送带取材容易,活塞片制作简单,可以根据需要做成任意大小的直径,供各种泵使用。这样不仅解决了活塞耐磨性问题,更重要的是能继续使用旧缸套,大大地延长了缸套的使用寿命。采用代用活塞后基本上不受缸套磨损程度的限制,因活塞是一个弹性体,对缸套的椭圆度、锥度等要求不严,仅强度够就可以。     

活塞冲锤主要参数对射流元件临界流速的影响

应用CFD动态分析技术,以SC71B型射流式液动锤为研究对象,研究了活塞直径、活塞杆直径、活塞冲锤质量和行程对射流式液动锤射流元件临界流速的影响,并进行了实验验证。结果表明:理论预测值与实测值相对误差小于7.5%,精度远高于以往经验估计;射流元件临界流速随着活塞直径的增加而降低,随着活塞杆直径和活塞冲锤质量的增加而升高,与行程大小无关。以SC71B型射流式液动锤为例,为降低射流元件临界流速以减轻冲蚀,应设计40～42 mm的活塞直径、23～26 mm的活塞杆直径和11.2～23.5 kg的活塞冲锤质量。活塞直径增加23.5%时,射流元件临界流速降低了2/3;活塞杆直径增加60%时,射流元件临界流速提高了近4倍;活塞冲锤质量增加5倍时,射流元件临界流速只增加了1倍。     

喷射泥浆循环法处理洗井中活塞被卡事故

在活塞洗井过程中,由于打破井管而造成堵埋活塞事故,一般处理采用卡钻硬提硬顶,很少收到预期的效果。我们在某生产井施工中,用活塞洗井时,由于活塞顶端打破井管,填砾砂泥进入井内,将活塞堵埋住,上下不能活动,把抽筒活塞“埋死了”。开始想用空压机抽水清理井内沉积物的方法来清除进入的堵埋物,但结果并未能够     

射流式液动锤活塞回程缓冲机构

CFD动态分析了回程缓冲机构不同弹簧刚度系数对射流元件控制道内流动特性和活塞回程冲击速度的影响.实验结果表明:缓冲机构施加在活塞上的弹簧作用力不会影响射流元件主射流的正常附壁和切换,刚度系数较大的弹簧可以显著降低活塞回程冲击速度,减小回程中活塞对射流元件的冲击;弹簧增幅在5倍时,活塞回程冲击速度降幅为52.88%,有效避免了射流元件中硬质合金零件在工作中发生断裂的现象.     

简易活塞取土器

简易活塞取土器(见图)本身结构极其简单,与固定活塞取土器相比,在操作上能节省很多烦琐的步骤,彻底革除了固定活塞取土器的防滑器,只用一个取土器接头,和两半     

活塞洗井法在粉砂地层应用的一个实例

本文通过一个实例,总结了在粉砂地层中,怎样正确合理地使用活塞法进行洗井,对用活塞法进行洗井,具有一定的指导意义。     

加工活塞外圆及环槽的夹具

为了解决活塞外圆及环槽的加工问题,甘肃省地质局石青峒队修配间采用了专用夹具,此工具包括螺母①、垫圈②、拉紧螺杆③、夹具体④及销子⑤。在车活塞外圆及环槽时,先将夹具体④与车床主轴丝扣连接,然后将已车好端面的活塞装上拉紧螺杆③及销子⑤,并将活塞底装入夹具体④上及使拉紧螺杆穿过     

供水工程

活塞洗井法 1、活塞盘直径应根据井管内壁粗糙程度而定。开始时,活塞直径应小一些。拉洗一段时间,管壁光滑后,含水层涌水量增多时,其直径可加大一些。 2、钢丝绳拉洗时,钢丝绳直径应大于或等于21mm。活塞下降时,勿猛放,以免钢丝绳打弯、拧结。钢丝绳在卷筒上缠绕应当周正平整,防止互相压挤而损坏。 3、勤检查钢丝绳、钻机等磨损情况。活塞下降时,卷筒上必须留有4～5圈的余绳,以防钢丝绳从卷筒卡头处切断。 4、切忌将活塞下入或坠落沉淀管中。否则,将会由于真空的吸力作用而使活塞卡死,导致事故。     

多种方法联合洗井增大供水井出水量的实例

因供水井成井后出水量偏小,分析成井工艺中的各个技术环节,查明导致水井出水量偏小的原因,采用活塞、混合器、泵抽等多种洗井方法,遵循"由小到大,逐步提高出水量"的思路,制定正确的洗井步骤,在确保管井安全的前提下增大了水井出水量,达到了管井设计的出水量。     

GQ89型贯通式潜孔锤活塞仿真分析及优化设计

活塞是贯通式潜孔锤内部的一个重要运动部件,也是产生冲击力、实现冲击碎岩的关键零部件,其受力情况复杂。先对试验生产中破坏的活塞进行有限元分析,找到破坏原因,再通过应力、应变分析优化设计出新活塞。     

山前平原包气带水分运移活塞流的研究

本文根据山前平原深埋区田间观测的含水率和水势资料,对包气带内活塞流的变化特征进行了综合分析,并计算出年入渗通量,认为活塞流的提出和研究,为解决下渗速度问题开辟了途径。     

柴油机活塞失效分析

柴油机作为移动式和固定式动力装置，广泛应用于农林水电、钻探打井等多种机械上。活塞是柴油机的主要配件之一，由于它在气缸内以高速度作不均速的上下运动，且又是在高温、高压和液体润滑困难等特殊情况下工作的，所以是一种容易磨损的配件。在一般正常使用情况下，只有到柴油机大修时才换配新活塞。调查研究证实，活塞除了正常的磨损外，还有早期损坏失效的可能，且屡见不鲜。图1～3所示分别为活塞顶部与气门相碰形成印痕、活塞被捣碎及活塞顶部被顶出一个锥坑的三种典型实例。     

凿井机具小改两例

报废泥浆泵活塞箱修复尝试 1.泥浆泵活塞箱缸筒气蚀修复办法。阅缸套松动,活塞箱被气蚀而回水,可采用沥青、水泥及少量细沙混合加热后灌注缸套的办法,使活塞箱死而复生。缸套磨损需更换,为节约开支可不换标准缸套,而采取加大胶皮腕的办法。如缸套磨损严重,需更换标准缸套时,可加热将缸套取出,然后用沥青、水泥、细沙灌注,仍可继续使用。     

用电动砂轮机代替内外圆磨床

地质队中的机修车间绝大多数都没有磨床设备。因而,对一般精度、光洁度较高的零件,如：活塞销、缸套等,便无法达到技术要求,致使修配质量低劣,影响机械使用寿命。为此,濉溪地质队修配车间把电动砂轮机在普通车床上进行改装后,代替磨床使用。     

地下探杯中氡的积累规律

根据氡的迁移机制(如扩散、对流、大气抽吸等),采用理论计算的方法,得出埋入地下的探杯中的氡浓度与杯口邻近土壤空气中的氡浓度达到自然状态平衡约需0.7—10小时,而杯中氡浓度与其短寿衰变子体达到放射性平衡需4小时。因此,一般认为两者共需4.5—12小时左右。钍射气与其短寿命子体达到放射性平衡的时间需3—4天。当钍含量高出背景值时,探杯的照射时间则需3—4天。用ZnS探杯埋入地下做了野外试验,与上述理论计算结果基本相符。对这种平衡过程的了解,不仅为选取最佳的埋杯时间提供了理论依据,而且也有助于各种测氡方法的异常解释。     

双偏心机构在变量泥浆泵中的应用

一、双偏心机构的原理与特点利用双偏心机构调整行程，主要由偏心轴（1）、偏心套（2）在180°的范围内进行园周运动，根据所处的不同位置改变活塞（3）的上死点a与下死点b之间的距离S，从而达到调节泵量的目的。当偏心轴与偏心套离轴心o、o_1最远一点即On、Om在同一方向，一条水平线上（OnOm点重合），此时活塞行程S为最大（Smax）。（见图1）。而当On、Om处在相反位置，同一条水平线上，此时活塞行程S为最小（Smin）。（见图2）。在偏心轴旋转180°的范围内，根据设计所需的泵量来确定不同的旋转角On，以     

山前平原包气带水分运移塞流的研究

本文根据山前平原深埋区田间观测的含水率和水势资料，对包气带内活塞流的变化特征进行了综合分析，并计算出年入渗通量，认为活塞流的提出和研究，为解决下渗速度问题开辟了途径。