支盘灌注桩单桩承载力试验研究

通过对支盘灌注桩受力机理的分析 ,结合郑州某工程支盘灌注桩试桩资料 ,利用不同的估算方法 ,对支盘灌注桩单桩承载力进行了进一步的研究。     

多支盘钻孔灌注桩桩身结构设计的探讨

分析了多支盘钻孔灌注桩的受力性状和承载力计算，在此基础上探讨了多支盘钻孔灌注桩的适用条件及支盘直径与高度、支盘问净距、桩长等桩身结构的设计思路。     

软土地区挤扩支盘灌注桩现场试验研究

挤扩支盘灌注桩由于其承载力高,在桩基工程中得到了越来越多的应用.通过对挤扩支盘桩的现场试验分析了挤扩支盘灌注桩的荷载传递特性和承力盘的受力机理.     

挤扩支盘灌注桩成桩技术及工程应用

结合工程实践,介绍了挤扩支盘灌注桩技术在某水泥公司5000 t/d新型干法生产线项目桩基工程中的应用效果,并对部分施工措施进行了探讨。     

挤扩支盘成型机及其应用

挤扩支盘成型机是用于挤扩多支盘砼灌注桩施工的一种新型设备,其成桩机理是靠高压能量的油泵推动油缸活塞运动而工作的。所施工的支盘桩为一种不等截面桩,与等截面桩相比,单个支盘的承载力为原桩的６．２５倍。介绍了其主要技术参数、施工工艺流程、成桩特点及应用方法。     

多支盘桩荷载传递的试验研究

通过静载和动载试验，基于桩的大变形载荷试验数据，本文讨论多支盘灌注桩的承载性能。重点讨论载荷的传递机理和支盘的关系。从载荷试验的解释中提出设计方法。多支盘桩的承载性能及经济的优点和施工中的一些建议在本文中均有所提及。     

挤扩支盘桩在厂房基础中的应用

结合某厂房桩基工程挤扩支盘桩施工情况,介绍了挤扩支盘桩的施工工艺,根据施工中出现的问题提出了挤扩支盘桩施工时应注意的事项,并对比分析了支盘桩与普通灌注桩的技术经济指标,支盘桩具有明显的优势。     

挤扩支盘桩在嘉兴地区的应用与分析

嘉兴地区为典型的湖积平原,第四系地层具有多个明显“软-硬”交替的沉积旋回。目前该地区的重大建筑物一般都采用预应力管桩或钻孔灌注桩,而挤扩支盘桩可以利用在桩身不同部位设置分支或承力盘,从而充分发挥地基土各硬土的承载能力,提高单桩承载力,节省造价。结合嘉兴地区的地层特征及挤扩支盘桩的受力承载机理,认为挤扩支盘桩可以作为嘉兴地区一种新型的桩基形式。     

支盘桩抗压和抗拔特性的研究

在前期研究的基础上,分析了支盘桩高承载力和低沉降量的内涵。通过分析得出:在轴向压力作用下,支盘承受较大的荷载,支盘力占总荷载大约60 %以上,说明在承力上,支盘力控制着单桩承载力和沉降量的大小。在抗拔方面,由于支盘上方土阻力的作用,使支盘桩的抗拔力大幅度提升。     

多节扩孔钻孔灌注桩（DX桩）土中应力场的变化规律

本文运用有限元法计算分析研究了多节扩孔钻孔灌注桩（DX桩）不同支盘数和支盘间距时土中应力场及其工作性状的变化规律，并从应力角度探讨了该桩对沉降的控制作用。     

竖向荷载作用下挤扩支盘桩的试验研究及设计分析

结合实际工程,通过挤扩支盘桩的静载荷试验和桩身轴力测试试验,深入地分析了竖向荷载作用下挤扩支盘桩的荷载传递机理和变形特性,同时,给出了挤扩支盘桩的单桩承载力计算公式。结果表明,挤扩支盘桩在加荷后期支盘承担50 %以上荷载,且支盘阻力体现端承力的性质;挤扩支盘桩与普通直桩相比,单桩承载力可提高60 %～100 %。     

模型支盘桩的试验研究

设计了一个室内模型试验装置,来研究支盘桩的承载和变形性能以及影响因素。通过其与等直径模型桩的对比试验,证明了支盘桩在承载能力和抗沉降变形上的优越性,证实了由于盘顶临空面的存在使盘顶一定范围的土体对桩的侧阻很小,另外,盘底土体由于与盘一起产生变形,在紧邻盘底的位置甚至可能产生负摩擦作用,因此在盘距较小时两盘之间的土体对桩的侧阻几乎可以忽略,设计时应给予充分重视。     

重复荷载下模型支盘桩工程性状的试验研究

为研究在粉黏土中支盘桩在重复加载下的工程性状,在粉黏土中进行一次加载试验,测出其极限承载力,分别对一个双盘模型支盘桩在其极限荷载和0.75倍极限荷载的条件下各进行了5次重复加载卸载试验。根据试验结果,分析了在该土层中支盘桩的承载力和变形特性,研究了重复荷载作用下模型支盘桩在粉黏土中荷载传递的特点、桩身不同位置压力变化的特点,特别是对桩周土体对桩侧表面产生的摩擦力出现复杂变化的原因进行了分析,同时还分析了离盘不同距离的土体在重复加载过程中的压力变化情况和原因。研究结果表明,不同强度的荷载重复作用下对桩的沉降变形的收敛影响很大;支盘桩和桩周土体的相互作用机制十分复杂,因此要充分认识支盘桩在重复荷载作用下的工程性状和荷载传递机制还要做大量地研究。     

扩底后注浆桩的现场试验研究与分析

结合某工程的桩基现场静载荷试验和桩身应力测试,对比分析了同一场地中相同桩长的普通钻孔灌注直桩、后注浆灌注直桩、扩底灌注桩和扩底后注浆灌注桩4种桩型的承载力特性、桩身轴力和桩侧摩阻力的分布特性,阐述了扩底后注浆桩的桩身轴力传递规律和侧阻力发挥性状。研究表明：扩底后注浆桩有沉降小、单桩承载力高的特点,具有良好工程性状和经济效益。     

塑料套管管侧前注浆桩承载特性的现场试验研究

为提高塑料套管混凝土桩（简称TC桩）的承载性能,结合桩侧注浆技术,发展和形成了塑料套管管侧前注浆桩（简称TCSG桩）。通过现场试验,对TCSG桩、TC桩和扩径塑料套管混凝土桩（简称TCLD桩）3种桩型在不同时期进行了静载试验,并引入了3种易于应用的单桩沉降计算模型对各桩体的沉降进行了计算。试验结果和沉降模型计算分析表明：与TC桩相比,TCSG桩增加了8.3%～20.0%的承载力,并减小了19.8%～33.5%的沉降,而TCLD桩降低了10.0%～16.7%的承载力,且增加了13.2%～43.8%桩体的沉降;TCSG桩的轴力衰减速率大于TC和扩径的TCLD桩的,TCSG桩的前、后期的平均轴力衰减速率相差不大,TC桩后期的平均轴力衰减速率相比前期提高了1.1%～14.2%,而TCLD桩却降低了5.9%～21.9%;在前、后期静载时,TCSG桩在各级荷载下的平均单位侧摩阻力相比TC桩分别提高了14.5%～39.6%和9.2%～28.6%,扩径后的TCLD桩则分别降低了4.9%～11.8%和11.5%～30.7%;管侧前注浆后的TCSG桩的时效特性不显著,扩径后的TCLD桩的侧摩阻力随时间减小而端阻力则增大;基于桩土荷载传递的单桩沉降计算模型能够较好地预测塑料套管桩的沉降。     

灌注桩套管高频振动贯入过程中挤土效应研究

随着全套管振动取土灌注桩施工工艺的发展,灌注桩在工程中的应用越来越广泛,但关于灌注桩套管高频振动贯入机制,特别是套管贯入引起的挤土效应研究还不全面。全面介绍了套管高频振动贯入全过程的有限元-无限元耦合模型的建立过程后,对地表隆起、土体侧移及超孔隙水压力等挤土效应的变化规律进行了详细研究。研究结果表明：水平向的挤土位移随套管贯入深度的增加而增大,竖向挤土位移随着套管贯入深度的增加,浅层土表现为隆起量增大,而深层土表现为下沉量增大;最大挤土位移与套管贯入深度存在滞后效应;浅层土体的隆起为水平向应力加载引起竖向应力增加所致,且隆起分界面深度随着动力荷载幅值增大而增大,随振动频率的增大而减小;超孔隙水压力随套管贯入深度增加而增大,随径向距离增大呈指数型衰减。     

现浇X形混凝土桩沉桩挤土效应现场试验研究

挤土型桩的挤土效应一直是工程界研究和关注的热点问题之一。结合南京长江四桥北接线段现浇X形桩软基处理工程,首次开展现浇X形混凝土桩（简称X形桩）沉桩过程现场试验,测得不同X形横截面方向、不同距离及深度处的水平位移、侧向土压力以及孔隙水压力的分布规律,研究X形桩挤土效应规律。研究结果表明,最大水平位移发生在桩顶,距离5倍等效桩径处的土体水平位移可以忽略不计;随着桩中心距的增加,挤土压力和孔隙水压力逐渐减小,并且尖角方向的挤土压力大于凹弧方向的挤土压力。现场试验数据为X形桩的布置形式以及桩间距的选择提供有力的设计参考依据。     

基于极限平衡法的现浇X形桩群桩负摩阻力计算分析

软弱土及湿陷性黄土等地区桩基负摩阻力计算是桩基础设计与施工必须考虑的问题之一,目前针对群桩负摩阻力计算方面的研究相对较少。采用有效应力法计算单桩负摩阻力,基于极限平衡原理计算负摩阻力群桩效应系数,从而得到群桩负摩阻力计算公式。结合现场试验结果,对现浇X形桩群桩负摩阻力及桩身下拽力进行计算分析,并讨论了群桩基础中各基桩位置对桩身下拽力的影响,以及群桩效应系数随相关影响因素的变化规律。研究结果表明,文中计算结果与现场实测结果具有良好的一致性;地面堆载等级越高,群桩所受的桩身下拽力越大,且群桩效应系数随着桩间距的增大而增大,随着负摩阻力系数和中性点深度比的增大而减小。