顾及远区域重力异常对垂线偏差影响的计算公式

本文研究了顾及远区域异常对垂线偏差影响的计算公式。作者从莫洛琴斯基关于这一课题的基本提示出发,从两种角度：直接从高度异常取导数以及利用近似多项式逼近维宁·曼乃兹函数的方法,导入了三种顿及远区域异常对垂线偏差影响的公式,即文中（23）,（25）或（47）以及（42）式。进而,对这三种公式的极限误差作了估算和比较,并得到下面的结论：1．当顾及近区的范围较小（ψ_0≤11.°5）时,建议利用（47）式,其所需系数值R_r~′根据（39）式进行计算,这时既不有碍于精度,又可使用现成的模板。2．当顾及近区范围较大（ψ_0＞11.°5）时,为了加速收敛性,最好利用（42）式,其所需系效L_r~′（Vm）值可按（35）式进行计算,同时还必须根据一定的ψ_0值制作出相应的计算模板。本文最后还列有m=8,ψ_0=11.°5,23.°1及34.°9的系数值R_r~′,L_r~′（Vm）。     

利用卫星重力梯度数据确定地球重力场的单层位模型

本文提出了处理卫星重力梯度数据以确定高分辩力重力场模型的单层位法并对其中的独立估计法进行了误差分析，数字结果显示：当卫星高度为200km，卫星数据网格宽度为15′，卫星重力梯度数据的精度为2×10~(-3)E时，利用独立估计法可得到分辩力为1°×1°（100km）的全球重力场模型，其重力异常精度小于1（mgal）；若卫星高度降至160km，卫星重力梯度数据的精度达到3×10~(-4)E，则获得的重力场模型的分辩力可提高到0.5°×0.5°（50km），其重力异常精度仍小于1（mgal）。     

不等分经纬线多圆锥投影的设计与解析计算方法

用多圆锥投影作为世界图的数学基础,可以获得较良好的面积和角度变形。但以往的多圆锥投影,多为等分纬线的,在改善变形方面又有其局限性。若采用不等分经纬线的多圆锥投影,则可克服这一局限性。文章中,作者提出了建立不等分经纬线多圆锥投影的方法和计算变形的解析式子。本法的主要特点是：经线方程用的参数方程表示：x_(ij)=a_(0i)_j+a_(1i)_j~3+a_(2i)_j~5,y_(ij)=b_(0i)+b_(1i)_j~2+b_(2i)_j~4+b_(3i)_j~6。赤道方程用λ的奇次冪方程表示：x_(i0)=0,y_(i0)=c_0λ_i+c_1λ_i~3+c_2λ_i~5+c_3λ_i~7。非零度的纬线方程则用多圆锥投影一般公式表示x_(ij)=q_i-ρ_jcosδ_(ij),y_(ij)=ρ_jsinδ_(ij),式中δ_(ij)则由相应的赤道坐标（已由赤道方程求到）乘上一个与纬度有关的常数求得。关于经线的圆滑性问题,文章作了专门的讨论。为了简化经线方程和赤道方程的解算工作,作者提出了“过渡引数”法作为补充。“过渡引数”法即是：解经线或赤道方程时,不直接用或λ的弧度数为引数,而用一个简单的数ψ或θ为过渡。而ψ与,λ与θ之间则以一个常数α和β相联系。文章中应用本法,设计了一个适用于世界政治交通图的投影。在该投影中,1.0的面积等变形线正好通过我国中部,因而使     

基于Arc/Info ODE的高斯投影批量换带计算

基于Arc/InfoODE(Open Development Environment)二次开发环境,提出了任意图幅高斯投影3°带坐标系向6°带坐标系的自动批量转换的算法,并成功应用于国家1:5万基础地理数据缩编更新软件中,解决了目前许多GIS软件不能实现投影坐标系自动批量转换的难题。     

两点题的图解法

一．在两个已知点的同侧测设两个未知点。设A、B为已知点,x、y为未知点。（a）α_1,α_2,β_1,β_2都小于90°（图1）：首先分别在两个未知点上测出α_1,α_2,β_1,β_2四个角,于是就可以用分角器及圆规用图解法绘未知点于图上。     

利用1.58000航摄底片放大成1:10000综合法成图的实验报告

本文根据总路线的多快好省的原则,对利用已有小比例尺航摄底片测制大比例尺地形图的作业方法、经济指标和精度等进行了分析。全文包括航测外业施测及精度情况、航测内业工作及精度情况、测图的经济指标。实验区成图精度的分析,平面位置精度。m_x=±0 34mm;m_y=±0 33,m_s=±0 46。按C Koppe公式表示的地形图情况,小于6°（个别地区到8°）的丘陵地区,在地面坡度地貌割裂很大。实验结果证明。分层纠正象片镶嵌图测图时,m_h=±(0 35+3 3tgα)米,单张象片测图,m_h=±（0 38+4 2tgα）米,白纸测图（1·10000）,m_h=±（0 40+6 0tgα）米,白纸测图（1 5000）,m_h=±（0 49+2 2tgα）米。利用小比例尺航摄资料制成大比例尺地形图的方法比白纸测图优越,不但在平坦地区优越而且在丘陵地区也优越,可提高工效1倍以上而成本只及白纸测图的三分之一。其精度还可以提高,因此是符合于多快好省的原则的。不论应用何种测图方法,保证必要的标尺点是决定地貌精度的主要因素。     

大比例尺地图图廓点坐标的插入法

采用3°带高斯投影直角坐标系的1：5000及1：2000,1：1000比例尺测图,其图幅按国际分幅法划分。在没有图廓点坐标表的情况下,可利用高斯—克吕格坐标表（纬度每5’一载,经差每7(1/2)’一载）之二万五千分之一地图图廓点坐标用下述方法逐次的插入各种大比例尺地图图廓点坐标,其精度亦能符合要求。现分述如下：     

如何解答地理考试中有关经纬度,方向,时间计算等方面的读图题

要学好地理知识,就要充分利时,B点为3月日点;C用最重要的学习工具地图。点为3月日点。在各级、各类地理科的考试中,读图、填图题在试卷中总占有相当大的比重,其中最常见的一般性基础题就是通过经纬网图来检查考生的读图及知识运用能力。下面列举近年成人高校招生全国统一考试地理卷中的3个读图题。1）读图1（1993年第44题）,完成下列要求：（3分）（1）在日两侧注明东、西经,并在图中注出各条经线的度数。（2）当180°经线为正午12点时,24点应在经线上。（3）西经120°与经线组成同一个经线圈。2）读图2（1996年第38题）,回答：（…     

盖拉西梅科公式及其扩充,卡加公式的扩充——(用于高斯直角坐标的变换,从一个6°带到相邻的6°带)

目前在我国应用下列苏联的高斯直角坐标变换的数字表：1）维劳凡茨瓦拉宾诺维奇著：直角坐标变换的数字表。2）卡加著：高斯克吕格坐标变换的数字表,从6°带到相邻的6°带。这些数字表及应用的公式在苏联的领土范围内引起坐标的误差达到0.02公尺。由于社会主义建设需要大比例尺地图（1：25000或更大一些）,所以坐标变换的误差不得超过0.004公尺,因此必须把推拉二氏数字表中所用的公式及卡加氏的公式加以扩充,并须把上列二种     

论一等天文经度的测定精度问题

天文经度的测定精度要求按细则规定不应超过±0.~s03,一般评定公式如下：M_λ=±（M_λ~(12) M_((?)λ)~(2~2) M_((?)Δλ)~2）~（1/2）式中M′_λ为一等经度的测定中误差（根据观测的内部符合情况计算的）;     

一等三角测量测站系统误差的数学模型

按史赖伯测角法或全组合测角法,在测站平差后理应得到一组独立的方向观测值,但由于旁折光等系统误差的影响,使方向实际不独立。根据误差源的物理几何性质及根据数理统计原理,得出相邻方向间的相关系数为ρ_(i,j)=cos(i,j)/(1+K),测角中误差为m_=0.″55(1-(1)/(1+k))cosα/(1-(1)/2(1+k))~(1/2)。其中α为该角的大小,K为偶然误差与系统误差的均方值之比。对我国K为0.9左右。这一系统误差的存在,使测角中误差与角的大小有关,使大角中误差大,这也正是导线测角中误差大于三角网(锁)测角中误差的原因。这个系统误差也正是地面经典光学测角法精度难以进一步提高的主要原因。最后给出角度(及方向)的相关权矩阵模型。从模型知,以角度或方向作为独立量进行平差都是真实情况的近似。     

空中像片二角测量高程精度进一步的研究

关于应用空中像片三角测量加密高程控制点的精度问题,作者曾经推导出康新的航空摄影测量学内所列的计算公式如下：m_c=±0.14(H/b)m_q((n~3+19n+48)~(1/2))．（1）在推导上式时系考虑到偏角α和倾角ω的偶然误差的影响以及测标对准模型点的高程误差。虽然这些误差是影响高程精度的主要因素,但当空中三角锁内基线数n不大时（比例尺1∶10000至1∶50000的测图一般是五条以下）,有必要进一步地考虑下列因素对高程精度的影响：     

试评60分制圆分度光电检验仪的精度

本文试就研制单位多次对一块存档光栅度盘(64800线/φ300毫米)和一块存档光学度盘(720线/φ230毫米)检测的一万多数据中,整理分析出五种检测方法,进行了精度计算和比较。建议评价这一类型高精度检验仪,检测方法宜采用全组合比较法,从而计算仪器测量一次所取得检定值的测量中误差m仪为主精度指标,它的计算式为: m仪=±(m_γ~2+τ~2)~1/2 并以仪器测量一次观测值中误差m_γ为辅助精度指标,它的计算式为: m_γ=±([VV]/(s-1)(s-2))~1/2 以上两式中: τ为仪器标准器的直径全中误差: V为观测值的改正数: s为检测的直径数,本文例s为18。至于宜采用多少条直径为最有代表性,尚需进一步研究。     

NIM-3型新的轻小高精度可移式绝对重力仪

本文介绍了我国自行研制的新的轻小型高精度可移式绝对重力仪NIM-3型的测量原理，采用的新技术方案和仪器结构的主要特点。同时文中给出用本仪器几个典型测量结果及其准确度优于±1×10~(-7)m/s~2（±10μgal）。     

航空重力向上延拓的外部精度评估

分别采用基于梯度、基于泊松积分和基于快速傅里叶变换（FFT）的地面重力向上延拓方案,并提出交叉检验方法估计地面重力数据误差及其空中误差传播,对毛乌素测区GT-2A航空重力测量系统采集的空中测线数据进行外符合精度评价。对比结果表明：地面重力格网插值误差和代表性误差对空中点的影响达到0.66~0.92 mGal（1 Gal=1×10^-2 m/s²）,航空重力数据误差估计必须扣除这一影响;基于泊松积分和基于FFT的地面重力向上延拓方法能够客观评价航空重力观测值的外符合精度,二者表现相当;扣除地面重力误差影响后,在包含残余边界效应的情况下,毛乌素测区GT-2A航空重力空中测线重力扰动的外符合精度优于1.42 mGal。     

微波测距仪测边精度的估计

本文首先对已往采用的按内部符合评定微波仪测边精度的方法进行了讨论。在认定它并不能反映真实的测边精度之后,提出了新的精度估算式：M_D=((m_c~2/c~2+m_n'~2/(p·q·n~2)+m_代~2/(p·n~2))D~2+~(m_t~2)D/(p·q)+m_Δ~2·)~(1/2)这里不仅顾及了真空中电磁波传播速度误差和气象元素测定误差,而且还顾及了气象代表性误差和部分地面反射误差。气象代表性误差m_代由周日观测及不同时间段观测资料中统计得出,其值为2.7×10~(-6);传播时间测定误差m_(t_D)的计算需利用精读数偏差图。根据图形形状之不同,将其分为三类,并在文中给出计算该误差的经验公式。与已知边所作比较表明,采用新的微波测距仪测边精度估算式是较为合理的。     

关于威尔特T_1、T_2经纬仪垂直轴系损坏的试修

威众特Tl、T2垂直轴系是采取圆柱形和圆锥形相结合的一种所谓半运动式的形式,其结构如图1所示（剖面图）,内轴是柱形,而外轴则上端较下端为大,形成锥形,外轴顶端为45°斜面,其间均匀分布25颗滚珠,借此和内轴接触旋转。这种形式的轴系,虽然集合了柱形轴和锥形轴的优点,旋转灵活且比较稳定,但是也存在一定的缺点,主要是轴径间的空隙太大,容易产生振动误差,尤其是当仪器受到倾斜方向的撞击后,由于滚珠直接受力于45°斜面,而在旋转轨迹的一部份打下深深弹痕,因此使得垂直轴不能置于垂直方向,而引起整个照准部发生倾斜和位移,并且在转动时发生震动的噪声,严重的影响观测精度,这种现象并不是鲜见的,使用比较久的Wild T1、T2差不多都普通的存在这一问题。     

由于座标变动影响座标方位角及边长变动的计算

在我们实际生产中,常会遇到由于三角点座标变动一个量,而需重新反算座标方位角及边长（tg α=△y/△x、s=(△x~2+△y~2)~(1/2)）的问题。如果遇有大面积的三角点改算工作,那么这种反算边长及方位角的工作就将占去改算工作量的2/3左右,这是值得重视的。本文就是试图充分利用原有计算资料,不采用tg α=△y/△x和s=(△x~2+△y~3)~(1/2)来重新计算,而采用加改正数da、ds的办法,以减少工作量。     

全组合测角法测站平差的简法

史赖伯全组合角观测法的测站平差,一般是按照下列公式在已印好的表格上进行计算的：〔i·K〕=1/n{2(i·k)-(l·i) （l·k） …（i·x） (x·k) … (In)-(k·n)}式中n为观测的方向数。     

EOT2000红外测距仪的四轴问题

同轴问题在以灯源为10W白炽灯的FOS仪器中没能很好的解决，采用红外光源之后，才实现了四合一的结构，即红外载波的发射轴、接收轴、望远镜视准轴及探照灯光轴四个系统共轴。采用这种结构最大优点是减少了光学结构的重复性，一个物镜多用，减轻了光学系统的重量，因而也更为紧凑。EOT是在010A型经纬仪（J_2级）的基础上加了测距光路，因此使仪器在光学机械结构上更趋严密和复杂，由于加了半透射层（图1之6）使得发射和接收能量损失较大，同时作为全站式仪器的望远镜由于光能的损失，因而其性能大大低于同类型的010A经纬仪，不过作为测距和测角的仪器相配合在作用距离为3km时望远镜乃能完成其使命。