能提高硬岩层钻进效率的仿阶梯式钻头

我队在缺乏小合金的情况下,用5×5×10,65°磨角和6×6×15,65°磨角的合金镶焊成仿阶梯式钻头(如图1),试用这种仿阶梯式钻头钻进以来已有一个     

增压换齿式合金钻头

这种钻头共镶四组合金,每四个合金为一组。前边两个合金底出刃为2～1.5毫米,后边两个合金底出刃均比前两个合金底出刃高0.5～1毫米。当后两个合金磨坏时,前边出刃低的两个合金接续工作。但后边合金工作时,与岩石接触面积小,所以压力要小,一般在1700～2000公斤左右。前边两合金接续工作时,前后二齿都与岩石接触,所以接触面积要加大。压力一般在2000～2500公斤左右。合金规格7×15毫米。在7～8级的灰岩夹燧石岩层中钻进,效果如表。     

合金崩刃与脫落的予防及处理

合金的崩刃和脫落非但直接影响鑽探效率,同时还增加了非生产时間,縮短了机械的使用寿命及造成管材的大量耗損。由于孔內合金崩刃、脫落較多,这时碎合金对鑽头、岩心管磨損甚厉,特别是絲扣一经磨穿就容易发生鑽头脫落和岩心管折断事故,万一孔內不正常或者殘留岩心过多,該事故就难以处理。另外亦容易发生卡鑽事故。严重地影响着鑽探計划任务的完成。因此,我們着重的对它进行了分析研究,認为合金的崩刃和脫落的原因,主要是由于技术規范及技术操作上掌握不当所致。並据此制訂了予防措施。現将我們在予防与处理合金崩刃和脫落中的实际体会写在下面,供大家研討。合金崩刃与脫落的予防一、在选擇使用合金上应选擇硬度及抗压强度大的和靭性强的合金。这佯,合金在高压快速廻转下能承受压力和担当阻力,防止合金崩刃。要使合金硬度大和耐磨性高,則要使用含鈷成份少的台金。从BK     

钢钎盐水淬火油类冷却法

我队在九级以上的矽化大理岩、含矿大理岩及矽卡岩的井下作业中,钢钎崩刃掉角的现象很严重,再加上钢钎的数量不足,周转不过来,井下时常停工待钎,送钎者忙于来回奔跑,修钎工为了赶任务,忽视     

新型钎头及矿用硬质合金YJ_1、YG105的使用效果

我国岩巷掘进中,从五十年代中期直到现在,基本上都使用仿苏老一字钎头和YG15合金片,如图(一)、图(二)所示.每年用于镶焊中、小钎头的硬质合金超过1000吨,约占全国硬质合金年产量的三分之一,价值达6000万元以上.由于钎头品种单一,钎头与合金片的几何结构及参数不合理,材质(包括合金、钢材、焊料、焊剂等)较差,制造工艺和使用技术落后,硬岩平均寿命只有20—30米,约为瑞典、日本同类产品的五分之一.常以胀裤、裂裤、断腰、脱片、碎片、崩刀、掉角、倒锥形磨损及圆柱化变形等方式,几乎100%提前报废,合金片平均残留刃高,大都在12毫米以上,真正在岩石上磨耗的有效利用的合金不足10%.这导致凿岩效率低,掘进成本高,劳动强度大,硬质合金和钢材严重浪费.     

膠体礦物—地質溫度計

在测定地壳中地質过程的溫度时,作为溫度計使用的迄今仍是某些火成岩和变質岩的礦物。最常用的是石英。低溫石英(或β-石英)在溫度575°下,变为高溫石英(或α—石英)。假若在岩石中有β-石英,这表明,这种岩石沒有受到575°,或大于575°的高溫的作用。当發現α-石英时,完全可以假定,作用于岩石的溫度高于575°,但不高于870°,因为在     

ψ_(min)计算图

用旋转针台在锥光下测定矿物的2V时,如不用马氏常数,则须用公式tanψ_(min)=sinR·cotλ计算ψ_(min)角。式中R和λ角为实测结果。该公式已有的计算图仅有λ=20°,25°,30°、35°、45°和60°几条曲线,使用不便。为此,作者设计绘制了一个λ可为60°以下任意角度的计算图(图1)。从这个计算图实测的ψ_(min)角与用公式直接计算的ψ_(min)角的对比(表1)来看,图解法的结果是令人满意的。     

介绍一种锥形合金扩孔钻头

在中硬以上岩层中,用普通合金钻头扩孔,存在如下缺点:①容易崩刃;②合金片磨损快,难于保持孔径.因而扩孔效率很低,又大量消耗钻头.原因是:合金片镶在钻头底部同一平面上,由于钻具的振动,合金片受力不均,且受冲击;合金片数量少,每颗合金片受力较大.针对这一情况,我队锡山分队在实际生产中设计了一种锥度为1∶20的锥形合金扩孔     

西藏北部发现含兰闪石类岩石

西藏地矿局区调大队二分队,在1979—1983年进行1:100万改则幅区域地质调查工作中,在西藏北部迎春口(东经89°30′～90°00′,北纬34°50′～35°20′);果干加年山至西亚尔岗(东经86°00′～88°40′,北纬33°15′～33°35′)地区,首次发现含兰闪石类岩石,现就其产出地质背景及特点,作一概略介绍。 (一) 迎春口地区的含兰闪石类岩石特征: 该区广泛分布着三叠系若拉岗日群,它是一套厚约8000～10000m的浅变质岩系,主     

负角钻头的特点和应用

目前在六级以下的岩层中,大量的采用了硬质合金,使用过程中也显示出了许多其他磨料所不及的优点,钻进效率也更进一步的得到提高。如濉溪地质队出现了几台千米钻机也是与采用了硬质合金钻进有关的。但用硬质合金来钻进六级以上八级以下的岩层,就存在着一些困难,其中最主要的有两大弱点：一、合金容易崩刃;二、囘次进尺很低。这两弱点我认为与操作方法、合金质量、合金镶焊质量、合金镶焊的几何角度等因素有关。我仅谈谈负角钻头在硬岩层中钻进     

扩孔导向器的使用

我机在某孔(倾角75°)孔深380米厚煤层钻进时,因岩层松软、缩径,钻具被卡,经处理无效。后采用扩孔方法处理,当扩至事故钻具上部时,阻力甚大,震动厉害,扩不下去(事故钻具上部系取粉管接头)而提钻,根据钻头变相(合金底出刃磨平,部分合金已掉;有的水口磨平,并成沟状)判断,孔已扩偏,只套上一部分事故钻具。由于补斜方法处理需要套管多,化费时间长,因此我们利用扩孔导向器继续扩孔,使事故顺利的处理完毕。     

青藏高原拉萨地块早白垩纪火山岩古地磁结果及其构造意义

对青藏高原拉萨地块早白垩纪火山岩15个采点的古地磁测定,揭示了一组高温特征剩磁分量.实验结果表明采样剖面获得的早白垩统卧荣沟组的古地磁结果全部为正极性,显示与早白垩纪正极性超静带的极性特征相似.对岩石的显微镜观察表明岩石未受后期热液化学交代作用和风化作用,这表明所获得的高温分量很可能代表岩石形成时的原生剩磁.其特征剩磁方向为:偏角D=18.4°,倾角I=26.5°,α95=8.6°;相应的极位置为:经度ψp=220.3°E,纬度λp=66.4°N,dp=9.3°,dm=6.9°,古纬度plat=14.0°.通过对比拉萨地块以北诸地块早白垩纪古地磁结果,认为拉萨地块在早白垩纪已与芜塘地块碰撞拼合在一起,而自早白垩纪以来相对欧亚大陆发生了1500±600km的构造缩短.结合拉萨地块已有的晚白垩纪和古新纪古地磁数据,认为欧亚大陆的最南缘(拉萨地块)在印度/欧亚大陆发生碰撞前自早白垩纪一始新纪一直处于北纬12.8°～14°N低纬度位置,并未发生明显的纬向运动.     

浅井手打眼的几点体会

一、在复杂地层中打眼：复杂地层主要是指有裂隙、坍塌掉块、岩石软硬不均或云母片特别发育容易夹钎的岩层以及沙层等等,处理这些不同的复杂地层,可采用下列不同的办法     

大水沟碲矿床矿脉特征及包裹体类型

大水沟碲矿床产出于志留系通化群含炭泥质条带白云石大理岩夹钙质基性火山岩[1] 。这些岩石经历了晚三叠世末的区域绿片岩相变质作用和滑动剪切作用。矿区内地层走向为 32 0°～ 350° ,倾向 50°～80° ,倾角 10°～ 30°。矿区主要发育三期穿层节理。第一期北北东向和北北西向 ,共轭轴缓倾 ,其中北北东组形成等间距破裂带 ,并且直接控制矿脉的产出。第二期北东向和北西向 ,第三期近南北向和东西向 ,均破坏矿体。矿区内存在以下 4类脉体 :( 1)早期白云石脉产于志留系角闪片岩和角闪石榴片岩地层中 ,走向与地层斜交 (早期白云石脉走向 0°～…     

辽河盆地新生代岩石磁组构特征及其地质意义

针对不定向的岩芯样品,笔者利用了岩石的古地磁测试结果,通过旋转变换,恢复了样品的原始磁化率方位。磁组构测试结果显示辽河盆地新生代岩石变形微弱,岩石以压扁变形为主。多种筛选分析结果揭示出辽河盆地在沙三、沙二沙一与东营期所受的区域应力方向分别为：ＮＥ－ＳＷ（４０°～５０°）、ＮＷＷ－ＳＥＥ（１００°～１２０°）和ＮＥ－ＳＷ（６０°～７０°）。     

介绍427地质队使用的两种合金钻头

我队罗城煤田所钻岩层为4-5级大埔白云岩和5-6级罗城贝灰岩。大埔白云岩性脆易破碎,在钻进中极易使合金崩刃和岩心堵塞,原使用的负角钻头或普通合金钻头平均单位小时效率只能达到2．6米左右,回次进尺最多1-2米,最少是几分米。罗城贝灰岩同样效率低,平均单位小时进尺只能达1．3-1．5米。在以     

羽纹构造和蚌纹构造的理论及实验研究

将节理面上的羽纹构造和蚌纹构造划分为８种类型，单羽构造，双羽构造，叉羽构造，弯羽构造，半羽构造、反羽构造，蚌纹构造和羽蚌复合构造，应用数学分析和物理实验对羽纹和蚌纹进行了定量模拟。数学模拟表明，单羽构造和半羽构造的羽缘角理论值７２°和８３°，天然岩石中的单羽构造和半羽构造羽缘角的统计平均值分别为７５°和８０°。     

针状合金在八种岩层中的钻进试验

我队为了解决斜孔和深孔钻进钻孔弯曲和部份硬脆碎地层的取芯问题,对针状合金钻进进行了生产试验。一年多来,在25个钻孔的八种岩层中钻进3000余米。试验表明:较普通合金钻进具有钻速稳定、回次时间长、钻头寿命高、不易崩刃、操作简便等优点。较钢     

最大有效力矩准则及相关地质构造

摩尔-库伦准则广泛用以说明断裂构造的形成,然而却不能解释自然界广泛分布的大变形。最近提出的岩石变形新理论——最大有效力矩准则,其数学表达式为Meff=0.5(σ1-σ3)L.sin2α.sinα。式中,σ1-σ3代表变形岩石的屈服强度,L为单位长度,α为σ1与变形带间的角度。该准则证明最大有效力矩出现在σ1轴左右54.7°方向,55°±10°区间力矩无显著变化,天然和实验的全部观测值全部位于该区间内。相关地质构造包括:膝褶带、伸展褶劈理、膏盐层中的屈服带、低角正断层、高角逆断层、结晶基底中的菱网状剪切带、地震反射剖面中的鳄鱼嘴构造和前陆盆地中的拆离褶皱等。据该准则可确定有关构造形成时的应力状态和运动学涡度,并扩展说明深俯冲超高压岩石的折返-出露机制。     

ψmin快速换算表

利用旋转针台在锥光下测定2V,使用诺布尔设计的选转法,可以避免用马拉尔公式引起微尺目镜的系统误差和微尺目镜刻度不准确等缺点。在测定光轴角的实际运用中,使用两光轴间夹角的余角(ψmin)最为方便。ψmin是针轴旋转时最小角,它由测量的针轴(R)与测量的物台刻度(λ)两个已知参数计算。计算ψmin方法有多种,例如图解法(邓万明,1981)和计算图(王三学,1984)公式等,但各有优劣。图解法中,“λ”仅有20°、25°、30°、35°、45°和60°几条曲线供查,其余则要内插估读,使用受到限制。若用新发明的计