煤矿区深部粘性土吸附结合水含量测定及其意义

通过测定两煤矿区深部粘性土代表土样的吸附结合水含量，结合文献（１）中测试结果，总结出由粘性土塑限（Ｗ），估算吸附结合水含量（Ｗｇ）的表达式，Ｗｇ＝０．８８５Ｗ，用该式给出徐滩矿区深部粘性土吸附结合水含量大小，并从粘性土结合水含量方面，解释了徐滩地区采用冻结井时深部冻结管断裂的原因，讨论了深部土层失水后土体压缩变形的特点。     

介绍日本利根公司的绳索取心钻具

本文介绍一九七九年从日本利根公司引进的V型绳索取心钻具结构及其特点。一、概 述V型绳索取心钻具用于垂直钻孔包括HQT和NQT（T表示利根）两种尺寸（见表1），绳索取心钻具由单动双管和打捞器两部分组成。1．单动双管：由内管总成和外管总成构成（图1）：内管总成包括打捞接头①、弹卡机构②、悬挂定位装置③、调节机构④、单动装置⑤、内管⑥、岩心卡取机构⑦、报信装置⑧、缓冲装置⒄等组成；内管总成上部结构见图1所示。     

在钻机的主动钻杆上测量扭矩的方法和装置

现有一种装置，在传动链的传动小齿轮上测量扭矩，检测受应力轴上磁性磁化率的变化。可是，这样的方法并不直接用于钻进系统，测量的钻进扭矩常保持平均值。     

钻孔化学灌浆的两种辅助装置

一、排灌装置在往孔内送灌注器进行灌浆时，液体进入钻杆柱内，灌注完毕，提升灌注器时，按上了排灌装置，可将钻杆中的液体排入孔内，以改善孔口操作条件。我们先后设计两种型式排灌装置，经试验效果均好。1．滑动式排灌装置：该装置如图1所示，由接手（1），滑动接手（2），排灌接头（4），滑键（3），密封座（6）及密封圈（5）所组成。排灌接头上端与钻杆相连接，下端与容纳管相连接。     

QJD激电发射机

用8031单片机控制的“QJD激电发射机”系统，适用于坑道电法、井中电法找矿，也适于工程物探、水文物探及室内岩、矿石标本测定等。1技术指标（1）发送占空比为1：1的正负对称方波信号：（2）信号“频率”（脉冲宽度）：2秒、4秒、10秒、20秒、30秒五种。（3）信号电流：≤2A（直流）。（4）输出脉冲上升沿≤1ms；下降沿≤1ms。（5）仪器工作电源：12V（0．7A）；供电电压：24V（30AH）。（6）仪器自供电电压：24V－600VDC可选。（7）最大输出功率：480W。（8）仪器工作环境温度：0～45℃。2工作原理2．1系统设计QJD激电发射机采用M…     

XY-4型钻机离合器结构的几点改进

我队是地质找矿的综合地质大队，拥有XY-4型岩心钻机10台，使用该钻机已有10多年的历史。在使用中，我们发现离合器是最容易出故障的部件。根据实际工作的需要，我们作了如下改进，使用效果很好。一、调整螺母防松装置的改进原机的调整螺母防松装置，是由一个保险片和一个螺钉组成。钻机振动特别大时，螺钉易松动，保险片转动失去作用；不便于调整间隙。改进后的防松装置（参见图1），由保险片（3）、复位弹簧（1）、内套（2）及螺钉（4）等组成。     

加载速率对岩石单轴压缩试验影响的数值模拟研究

在单轴压缩数值模拟试验中，加载速率由每次边界条件变化幅度和边界条件变化后的平衡计算时间这两个因素共同控 制。同样的加载速率，两个因素的不同组合也会对加载效果有很大的影响。因此，探究以上两因素对岩石单轴压缩数值模拟 试验的影响机制，可对高效进行高精度的各加载速率下的数值模拟试验起到积极作用。本文使用MatDEM软件，基于软件自 动设定的加载区间以及标准平衡迭代，设置不同的应力施加步数Nd与平衡迭代比率Rb，进行不同加载速率下的数值模拟试 验。模拟结果表明：（1）单步加载后平衡迭代次数越多（Rb越大），该步中应力波传播与动能衰减越充分。在最优阻尼条件下， 当单步加载后平衡迭代次数等于40次（Rb等于0.8）时，每步加载中动能充分平衡，可以最低计算量取得准静态模拟结果； （2）单步加载应力增量越小（Nd越大），数值模拟试验精度越高；（3）当加载速率一定即计算量相同时，为保证更高的模拟试验 精度，应采用低单步应力增量与低单步加载后平衡迭代次数（Nd大、Rb小）的加载方案。本文为定量研究岩石加载速率问题和 相关数值模拟提供了参考。     

齿轮减压器的改进

我队革新自制的齿轮减压器用于生产多年。它具有结构简单、制造容易、使用方便、孔底压力稳定等优点，很受广大工人欢迎。但在设计此装置时，由于是安装在XB—1000型钻机升降机大齿轮与机架之间，空间位置小，拨叉装置难于固定，因此没有设计减压小齿轮的拨动装置。其操作方法是：当钻具下到底后，停车，将减压小齿轮用手推进和升降机大齿轮啮     

聚丙烯纤维加筋对高岭土固结压缩特性影响试验研究

工程中为了改良压实黏土的强度和抗干裂性能,将分散的聚丙烯纤维均匀掺入土体中制成纤维加筋土。利用聚丙烯纤维与高岭土在室内人工拌和并压制成纤维加筋土样,基于一维固结试验研究了控制干密度条件下纤维加筋掺量与长度对加筋高岭土固结、压缩特性的影响规律。研究结果表明,在控制干密度和纤维长度条件下,随着纤维掺量的增加,加筋土的固结系数和压缩模量均先增大后减小;掺量为0.2%时固结系数最大,掺量为0.1%～0.15%时压缩模量最大;在控制干密度和纤维掺量条件下,随着纤维长度的增加,加筋土的固结系数先减小后增大,纤维长度为10 mm时固结系数最小;当固结压力较高（≥400 kPa）时,加筋土的压缩模量随纤维长度增大而减小。此外,加筋土的压缩指数总体上随纤维掺量和纤维长度的增大而增大,但纤维掺量为0.15%～0.20%以及纤维长度为10 mm时压缩指数有一极小值。     

振幅处理技术在探地雷达资料处理中的应用

作者在文中简述了在自激自收（10天线距）的探地雷达资料处理中，振幅处理（振幅恢复、道内振幅平衡）和道间振幅均衡的方法原理。在实现编程后，应用于实际资料处理，用以增强雷达的深部弱信号，平衡道内的振幅能量和滤除干扰噪声，取得了良好的效果。     

801氧化堵漏剂的应用

801氧化堵漏剂主要由木质纤维、木言粉、KHM、Y_m底号聚乙烯组成，由江西萍乡麻山化工厂生产，每吨价格8700元。1988年在室内试验的基础上，分别在两个金矿区5个钻孔进行了堵漏试验：（1）ZK10，孔深自105m开始不返水（白云石大理岩、岩溶发育），钻进至129m时，搅拌801堵漏剂5kg，用泵送入孔内，钻进一回次后开始返水（实测消耗量4L/5min），直至     

用气炮研究岩石材料冲击压缩特性的反冲击法

介绍了一种在气炮上研究材料冲击压缩特性的反向冲击法，即将待测试样装在弹头上，用电磁粒子速度计测量有机玻璃靶中的波后粒子速度，依据阻抗匹配原理来换算待测材料的动力学状态量。该方法对研究岩石类等特殊材料（如非均匀材料、铁磁材料、导电材料、昂贵材料、难加工材料）的冲击压缩特性是非常有益的。     

深基坑降水引起周边地面沉降量值计算修正系数Ms的确定

从降落漏斗水位以上覆盖层、弱透水层的排水固结过程到多孔介质（岩土层）的压缩、水的压缩三方面分析了深井降水引起地面沉降的机理,得出降水引起地面沉降的压缩层厚度主要为降落漏斗水位以上降深范围内的覆盖层和弱透水层厚度的结论。同时收集了10个有代表性的深基坑降水工程的相关资料,通过实测值与理论值的比值,得出一批降水引起地面沉降修正系数 值（880组数据）。采用BP神经网络对这批数据进行处理,使它能在给定的输入 和输出（ ）之间,建立一种网络映射关系。利用该网络任意输入一组 值,即可得出不同 ,S对应的修正系数Ms等值线图,为类似地层的基坑降水工程,在预测不同的时间、距离的实际沉降量上具有实用价值。     

考虑应力历史和应力水平影响的土体压缩模量计算方法

为了考虑应力历史对地基沉降变形的影响,本文基于单对数函数,引入压缩曲线在单对数空间上曲率最小时所对应的竖向应力（简称特征应力）,建立了能够描述正常固结黏土、超固结黏土和砂土的压缩线表达式。然后,基于该表达式提出完全侧限条件下的压缩模量计算式,并分析了特征应力和压缩指数对压缩模量的影响规律。最后,通过与室内试验结果和实际工程中地基变形进行对比,验证了本文所提方法的合理性。     

脉冲压缩方法检测岩石弹性波速度

针对岩石弹性波速度检测信噪比低、回波信号初至时间不易判读,以及较长岩石（或混凝土）超声检测难以穿透问题,提出用脉冲压缩方法检测弹性波速度。该方法与超声脉冲法检测的不同之处是在发射端采用编码信号激励,在接收端进行匹配滤波,得到高信噪比的压缩信号。介绍线性调频信号的宽时宽带特性,分析了脉冲压缩的基本原理和数字实现过程。试验研究了换能器带宽对激发信号的影响。用常规的单脉冲法和脉冲压缩方法检测了多个岩样的弹性波速度,试验结果表明,两种检测结果差异较小。给出了脉冲压缩方法用于岩石弹性波速度检测的具体步骤和计算过程。综合分析,脉冲压缩方法检测岩石弹性波速度是可行的,能够用于岩土工程的质量评价。     

基于数字图像相关方法的单轴压缩黏土试样剪切带剪胀实验研究

剪切带的体积变形研究对于正确认识剪切带的变形破坏机理具有重要意义。为了研究单轴压缩黏土试样剪切带的体积变形特征,在土样微裂纹出现时根据局部体积应变较高的位置（位于剪切带上）布置测线,在利用数字图像相关方法获得的应变场进行插值的基础上,统计获得局部体积应变的均值和标准差的演变规律,提出了局部扩容角的概念。研究发现:（1）总体上,在压缩过程中,剪切带的体积变形由压缩向膨胀转变,但期间会出现由膨胀到压缩的反复过程。（2）尽管在加载过程中土样整体一直表现为压缩,但局部（剪切带上一些位置）体积膨胀发生于纵向应变=0.04~0.09时,若以测线上局部体积应变的均值出现大于0作为评价标准,则局部体积膨胀发生于纵向应变=0.06~0.14时。（3）局部体积应变的峰迁移的速度可达（3.77~8.48）×10-5m·s-1。（4）若根据局部体积应变的高值区位置布置测线,当测线上局部体积应变的均值从小于0变为大于0之后,土样整体体积表现为压缩,剪切带上局部扩容角的最大值在13.47°~56.26°之间快速增加。若根据狭长剪切带位置布置测线,剪切带上局部扩容角的平均值在16.60°~45.79°之间快速增加。在土样整体表现为压缩的前提下,通过定义常规意义上的扩容角,不能解释客观发生的局部体积膨胀现象。     

求解地面沉降预测模型参数的逆问题

地下流体的抽取所引起的地面沉降的预测依赖于所选理论模型中参数的量化。本文所建立的逆问题模型中涉及到压缩承压含水系统中5个控制地面沉降的参数：压缩弱透水层的垂向水力传导系数K＇、塑性贮水率S＇skv和弹性贮水率S＇ske、含水层的贮水率S＇S和弱透水层的前期最大固结压力p＇max0。逆问题模型由Newton-Raphson调整算法和Helm有限差分一维固结模型构成（COMPAC）,其中固结模型可用其他模型替代。文中用一个理想压缩承压含水系统对该逆问题模型进行检验,检验结果显示该模型能求解出理想压缩承压含水系统的K＇、S＇skv、S＇ske、S＇S和p＇max0的近似值,其中p＇max0和S＇skv是控制计算沉降量的两个最主要的参数。每个监测点计算压缩量的平均相对误差为7.8%,该误差仅由调整算法产生。该逆问题模型应用于上海F9地面沉降监测点上部承压含水系统参数的求解和变形量的预测,所求解出的K＇、S＇skv、S＇ske、S＇S和p＇max0的近似值分别为8.58×10-4 m/a、3.50×10-4 1/m、6.39×10-6 1/m、1.19×10-5 1/m和-2.50m、每个观测点计算压缩量的平均相对误差为13.7%。误差的来源除了调整算法外,还包括地下水位、压缩变形的观测误差以及模型概化所产生的误差。     

加载速率对岩石单轴压缩试验影响的数值模拟研究

在单轴压缩数值模拟试验中,加载速率由每次边界条件变化幅度和边界条件变化后的平衡计算时间这两个因素共同控 制。同样的加载速率,两个因素的不同组合也会对加载效果有很大的影响。因此,探究以上两因素对岩石单轴压缩数值模拟 试验的影响机制,可对高效进行高精度的各加载速率下的数值模拟试验起到积极作用。本文使用MatDEM软件,基于软件自 动设定的加载区间以及标准平衡迭代,设置不同的应力施加步数Nd与平衡迭代比率Rb,进行不同加载速率下的数值模拟试 验。模拟结果表明：（1）单步加载后平衡迭代次数越多（Rb越大）,该步中应力波传播与动能衰减越充分。在最优阻尼条件下, 当单步加载后平衡迭代次数等于40次（Rb等于0.8）时,每步加载中动能充分平衡,可以最低计算量取得准静态模拟结果; （2）单步加载应力增量越小（Nd越大）,数值模拟试验精度越高;（3）当加载速率一定即计算量相同时,为保证更高的模拟试验 精度,应采用低单步应力增量与低单步加载后平衡迭代次数（Nd大、Rb小）的加载方案。本文为定量研究岩石加载速率问题和 相关数值模拟提供了参考。     

附合重力网的拟稳平差

（一）引言国家重力基本网提供了国家重力控制基准系统的两个基本量：统一的绝对基准和尺度。广义上说，任何由基本网提供基准和尺度的区域网或低级网均是其附合网。各类服务于不同目的的附合网在     

节油小革新

我队604机付机长在生产实践中革新成功了柴油机绳索牵引手动调速和脚踏调速装置（俗称手油门和脚油门），并用于生产中取得了节油效果，现介绍如下：（1）绳索牵引手油门。由一个可带动钢丝绳移动的手控转柄（3）和一个带限位槽（4）的底板（2）所组成（如图1）。手控转柄（3）一头用螺母定位在底板（2）上，它可以左右和上下活动，手柄中段有一耳环，挂有φ3.2毫米钢丝绳（1），钢丝的另一头挂在柴油机燃油泵的调速手柄上，当转动手控转柄（3）时就可以使钢绳（1）牵引燃油泵调速手柄转动，从而实现调节转速。手控转柄（3）的限位