关于地基压缩层厚度的问题

确定地基压缩层厚度在建(构)筑物的沉降计算中是一重要问题。以往习惯于将“自基础底面到附加压力等于土层自重压力的20％处”,或者对于软土来说,将“自基础底面到附加压力等于土层自重压力的10％处”作为地基的压缩层厚度。自从1974年《工业与民用建筑地基基础设计规范》(TJT-74)公布以后,有了一个新的     

关于地基压缩层厚度的问题

影响地基压缩层厚度的因素较多,如附加压力的大小,建(构)筑物基础的形状、大小、宽度,建(构)筑物的刚度,基础埋置深度,地基土的性质,土层的构造等。用一个简单的表达式来确定地基压缩层厚度是困难的。就上海地区二种地基情况(硬壳层十软粘土,软粘土十暗录色硬土)为例,用“自基础底面到附加压力等于土层自重压力的10％”来确定压缩层厚度往往超值。按TJ7—74规范中公式(21),在前一种地基情况下,也可能超估了地基的压缩层厚度,在第二种地基情况下是适用的。     

油罐地基压缩层厚度的研究

变形控制是在软土上建造油罐的一个重要环节,而如何确定压缩层厚度一直是影响沉降计算的一个关键因素.本文列出了根据不同取法所算得的压缩层厚度以及相应的沉降量,并把现场实测值与其进行比较,以此来研究对于油罐地基,怎样确定其压缩层厚度才比较合理.     

地基沉降计算中压缩层厚度确定方法的比较

地基沉降计算中压缩层厚度确定方法主要有应变控制法和应力控制法两种.按这两种方法计算地基沉降,经比较可看出按应变控制法来确定压缩层厚度是不太合理的,其原因是由于按应变控制法确定的压缩层厚度与基底附加应力大小无关.最后给出了确定压缩层厚度方法的建议.     

基于群桩基础沉降估算确定压缩层厚度的探讨

在现行规范中,由于桩基沉降估算模式的不同,压缩层厚度的确定方法也不完全相同。对这些方法进行归纳、总结,并通过具体的工程实例,对由不同估算模式确定的压缩层厚度及沉降估算结果进行探讨与分析,认为对于工程场地地质资料掌握较为翔实的情况下,压缩层厚度可采用变形比法确定,否则,宜根据应力比法确定。     

刚性桩复合地基褥垫层设计厚度计算探讨

本文针对刚性桩复合地基的褥垫层合理厚度设计进行了探讨。根据目前刚性桩复合地基应力场研究成果,对应力场进行简化,利用桩、土变形协调条件推导考虑负摩阻力时褥垫层厚度;对褥垫层进行受力分析,利用受力平衡条件推导不考虑负摩阻力时的褥垫层厚度。进行结果比较,提出对刚性桩复合地基褥垫层合理厚度设计的建议,供设计参考。     

有限压缩层地基上筏基沉降的边界元分析

基于有限压缩层地基模型和Reissner板的边界积分方程,考虑柱荷载作用区域的形状和筏板的横向剪切变形效应,建立了有限压缩层地基上厚筏基础与地基相互作用分析的边界元方程和系统的数值方法。对于弹性半空间模型,其柔度方程可视为有限压缩层模型的特殊情况。把筏板作为自由边界条件处理,被剖分为一系列三角形或矩形网格,假设基底反力在网格内均匀分布,以便与现有的地基沉降计算模式相一致。计算表明,虽然基底反力在内部网格相接处不连续,但并不影响计算结果,反而消除了边界基底压力计算值过大的现象。将该方法与其他方法的计算结果进行比较,显示了该方法的有效性。计算结果表明,对于实际复杂的筏板基础,无需划分太多单元即可得到较高的计算精度     

不同厚度褥垫层刚性桩复合地基工作特性研究

对刚性桩复合地基褥垫层的工作机理进行了分析。并据此设计了桩竖向刚度很大的刚性桩复合地基模型试验。进行了桩顶进入不同厚度褥垫层的复合地基试验,研究了刚性桩复合地基褥垫层在竖直荷载作用下的工作性状。结果表明：竖向刚度很大的桩即使在100 mm厚褥垫层情况下也很难充分发挥其承载力,桩顶下设置一定厚度的褥垫层有助于提高桩的荷载分担比,减小刺入量。     

CFG桩复合地基褥垫层的合理厚度确定方法研究

在CFG桩复合地基设计中，褥垫层的厚度设计是一个重点，它是复合地基承载力能否全部发挥的关键因素之一。但其设计上基本是靠经验取值，缺少理论根据。从理论方面入手，推导了褥垫层厚度的理论计算方法，给出了最佳垫层厚度、桩土应力比的解析表达式。     

论上海软土地基⑦⑧⑨层压缩模量Es的定值问题

上海地区深部土层⑦⑧⑨层埋深在30～70m.对其压缩模量Es的定值问题,现行(DGJ08-11-1999)(后文中简称)长期以来确定室内试验E0.1～0.2值为沉降计算值,导致沉降计算值与建(构)筑物实际沉降量之间相差2～8倍.为符合规范的变形要求,设计人员不得不采取桩加粗、加长、加密的办法,从而造成桩基投资的极大浪费.为了正确认识深部土层的Es值,上海岩土工程界进行了多种形式的试验研究.近年来,笔者结合上海高、大、深、重建(构)筑物的工程实践,深入进行上海深部⑦⑧⑨层压缩模量Es的试验研究,获得许多新的认识,对其定值问题作了研究,提出⑦⑧⑨层的建议值,供同行参考研讨.     

关于大型油罐地基压缩层与钻探深度问题的探讨

随着我国石油工业的迅速发展,大型储油罐相继在各地建立。最大容积已达50000米~2。由于油罐的荷重大,特别是钢质浮顶罐,对不均匀下沉很敏感,因此需要对油罐地基,作详细的工程地质勘察。关于大型油罐地基的勘探深度,国内现行的《工业与民用建筑工程地质勘察规范TJ21-77(试行)》第38条表8中未作具体的规定,只是提出应该考虑的原则。作为国家规范。不可能包罗万象,只作原则规定是适宜的。但在应用这个原则时,由于计算方法不同,理解不一     

格栅状复合地基压缩模量的计算

由于深层搅拌桩复合地基压缩模量与桩端土压缩模量、桩尺寸、荷载等参数相关性差,所以准确计算复合地基压缩模量的难度较大。根据格栅与土共同作用的原理,推导出模量的计算式。通过高层建筑结构地基静载荷试验的资料对比,证实了压缩模量的计算式是适宜的。     

复合地基中褥垫层的作用

褥垫层是复合地基的核心技术,本文通过工程实例阐述了复合地基中褥垫层的作用、褥垫层合理厚度、用褥垫层调整的基不均匀变形及复合地基静载试验时褥垫层合理设置和规范操作的重要性。     

刚性桩复合地基垫层合理厚度确定方法

垫层厚度的设计是复合地基承载力能否全部发挥的关键因素,垫层的合理厚度基本是靠经验取值,缺少理论根据。基于垫层-桩-土相互作用机制,考虑使复合地基中桩和桩间土承载力发挥度相等的情况下,给出了垫层合理厚度的计算方法。利用该方法可对刚性桩复合地基进行优化设计。分析表明可以通过调整垫层厚度来调节桩-土应力比,较好地发挥桩和土的承载力,达到降低工程造价的目的。     

抚顺本层煤的煤岩组成与胶质层厚度的关系

本文系研究抚顺北老虎台区第三纪抚顺组上部含煤段的本层煤。该煤层厚度巨大（达百余米）、结构复杂,煤的牌号虽均属气煤,但其胶质层厚度（y值,毫米）在垂直方向上有时差异很大。目前,胶质层厚度仍是评价煤质的重要工业指标之一。为了弄清原因,我们对五个钻孔、一个井下取样剖面共230个样品的薄、光片（包括煤砖光片）进行了煤岩鉴定、反射率测量和化验分析,结果表明,其主要原因系由于煤岩组成不同所致。     

CFG桩复合地基压缩模量计算方法探讨

CFG桩法在高层及多层建筑的地基处理中已有许多成功实例,在变形计算中,《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）推荐使用复合模量法,并提供了计算复合土层压缩模量的应力比法公式。这里通过复合地基载荷试验资料,提出一种改进的面积比法公式。应用该法计算的复合地基沉降值,与建筑物的沉降观测值有较好的吻合度。     

成层地基轴对称问题的基本解

基于各向同性弹性体基本方程的转换及Hankel变换，得到了轴对称荷载作用下，无限弹性层轴向不同深度经Hankel变换的位移应力向量间的传递矩阵，运用该传递矩阵可求解成层的、层间完全接触情形和各向同性空间轴对称问题。     

青藏高原多年冻土活动层厚度对气候变化的响应

活动层厚度变化将会对多年冻土区生态系统、地气间能水平衡和碳循环等产生重要影响。利用Stefan公式模拟了1981-2010年青藏高原多年冻土区活动层厚度的分布和空间变化特征。结果表明：多年冻土区活动层厚度平均为2.39 m,活动层厚度在羌塘盆地最小,在多年冻土区边缘、祁连山、西昆仑山、念青唐古拉山活动层厚度较大。在气候变化条件下,青藏高原多年冻土区活动层厚度呈整体增大趋势,在1981-2010年,活动层厚度的变化量为-1.54~2.24 m,变化率为-5.90~10.13 cm·a^-1,平均每年变化1.29 cm。活动层增厚趋势与年平均气温增大的趋势基本一致,这说明气候变化对活动层厚度变化有很大的影响。