利用岸边水头动态确定含水层在临海方向上的边界

本文建立了潮汐效率与越流共同作用条件下承压水头动态的数学模型.利用复变函数的基本原理,考虑到地下水流动的连续性,推导出了相应的承压水头动态公式.以此动态公式为基础,提出了直接利用承压水头的潮汐动态来确定延伸到海底的含水层长度(边界条件)的计算方法.最后结合广西北海市的地下水头长观资料,对上述方法进行了应用和分析研究.     

地下水水平井流的模型及数值模拟方法—考虑井管内不同流态

评述用线汇刻画水平井管可能存在的问题, 并用理想模型证明.提出考虑井管不同流态(线性流与非线性流) 水流阻力的水平井流的模型, 并将内边界取在水平井的出水口处, 避免了采用线汇刻画水平井管时假定其流量分布和水头分布的困难.运用作者提出的等效渗透系数的概念与确定方法, 将水平井-含水层系统视为含有圆柱形透镜体的非均质含水层, 给出新的水平井流的数学模型.求解了一个理想模型, 得出河下水平井开采地下水的动态.      

尼古拉兹圆管沿程水流阻力实验的新发现

关于圆管沿程阻力系数的变化规律至今一直沿用尼古拉兹(Nikuradse)的实验结果。在参考尼古拉兹实验的基础上,
采用与其相似的制作工艺,设计并制作了相对粗糙度Δ/d 为1/30.89的人工粗糙圆管,开展了不同流速条件下的水流阻力实验,
验证了尼古拉兹关于圆管沿程水流阻力随水流流态变化的规律,同时发现尼古拉兹当年在人工粗糙圆管制作过程中采用的“二次
刷胶”粘贴砂粒的方法,使得圆管内壁砂粒的实际粗糙度减小,其实验所得的圆管沿程阻力系数偏小。本次圆管沿程阻力系数确
定的实验方法能够更准确地获得人工粗糙圆管沿程阻力系数,今后可以据此开展相应的系统实验,对尼古拉兹人工粗糙圆管沿程
阻力系数及其变化规律加以修正。      

泥石流堆积过程数值模拟及防灾效益评估方法

根据动量守恒和质量守恒原理 ,研究建立了泥石流堆积过程的数学模型 ,运用有限差分法求解数学模型 ,用以模拟泥石流堆积的动态过程。在此基础上 ,结合云南省东川市深沟泥石流堆积区的实际情况 ,对泥石流灾害的危险范围和程度进行了分析评价 ;结合各类受灾体经济损失评价 ,对比防灾工程造价 ,进行了减灾效益分析评价。     

层状非均质无压含水层中地下水不稳定井流计算的一种方法

含水层,特别是作为大型供排水对象的含水层,主要是由第四系松散上层和易溶岩层所构成.第四系上层由于其沉积环境的变化,往往呈层状结构.易溶岩层由于地下水的溶蚀作用,其透水性也常常随深度而变化,我们也可以将它视为“层状含水层”加以近似处理.适当地划分层次,是可以刻划出渗透性在垂直方向上渐变的性质.由此看来,层状非均质含水层中的地下水流动,是生产实践中经常遇到的一个课题.地下水不稳定井流的普遍意义,目前已逐渐地为人们所认识.以往那种在含水层中随意地取个“影响半径”,令“影响半径”处的水头保持不变,然后建立起稳定的井流方程,这     

给水度的概念、定义及包气带的水份分布模型

关于给水度的定义基本上有下列两种:“饱和容水量与最大分子容水量的差值;饱水岩土在重力作用下释出水的体积与岩土体积之比。第一种定义是不恰当的。因为饱水岩土受重力作用释放水时,在任何情况下都不可能释放到仅仅剩下薄膜水。因此,这一定义从六十年代以来,人们就不采用了。后一定义避免了前一种定义的缺陷。但是“饱水岩土在重力作用下排水”是岩土从饱水状态转变为非饱水状态的过程,然而此种定义并没有反映包气带的持水特征或含水率分布特征。因此该定义必     

对“再论‘单位涌水量就是导水系数’”一文的回应

正论文《再论‘单位涌水量就是导水系数’"》~([1])(下简称《单位涌水量》)中,质疑两本地下水动力学教材~([2~3]),涉及的是基本理论问题。《单位涌水量》指出:Thiem影响半径稳定井流模型是"假设地下水静水面为水平面,而在自然界几乎没有静水面是水平面的含水层",这种模型、方程还能应用吗?笔者作为上述两本地下水动力学教材之一的主笔,对质疑做出回应。     

岩溶含水层中地下水向泉口流动的解析模型

本文分别建立了地下水以层流状态和紊流状态向泉口流动的四个理想模型。它们是遵循达西（Darcy）线性定律的一维流动和径向流动模型,以及遵循非线性定律的一维流动和径向流动模型。模型的解与传统使用的含有衰减系数α的泉流方程——服从达西定律的Qt=Q0e-αt和紊流的Qt=Q0（1-αt）——是一致的。而这些解使人们可以认识到衰减系数的组成因素和相互关系,从而从理论上解释了天然泉流量衰减过程的特征。层流状态下一维流动模型的径向流动的;紊流状态下一维流动和径向流动的衰减系数分别为:根据α系数的表达式,可以推算含水层的平均渗透系数。