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随着全球工业化迅猛发展,土壤和地下水六价铬污染日益严重。基于某铁合金厂铬渣场地现场调查与采样分析,开展铬渣场地土样吸附、渗透和弥散试验,研究六价铬在粉质黏土土样中的吸附特性和迁移规律,建立考虑对流-弥散-吸附的六价铬迁移三维动力学模型,结合数值软件获取污染源位于场地上、下游时地下水中六价铬迁移分布特征,并揭示弥散度?和分配系数 对六价铬时空分布的影响。试验结果表明,粉质黏土对六价铬吸附符合Langmuir等温吸附模型,最大吸附量为466.6 mg/kg;蒸馏水和160 mg/L 六价铬溶液入渗下粉质黏土渗透系数约为6.5×10–7~6.7×10–7 cm/s,1 000 mg/L六价铬溶液的渗透系数增大至4.4×10–6 cm/s;粉质黏土水动力弥散系数D为1.4×10–4 m2/d,计算得到阻滞因子 为4.2~10。数值模拟结果表明,场地下游受到六价铬污染时,即使不考虑分子扩散作用,上游仍有被污染的风险,污染程度取决于含水层的弥散度;考虑含水层对六价铬吸附时,土体分配系数越大,六价铬污染羽分布范围越小,在预测地下水中六价铬浓度分布时应重点考虑六价铬吸附等转化过程。 相似文献
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为了科学认识珠江口盆地东部勘探评价井的风险程度和风险因素,以采取针对性的措施,降低风险,对勘探评价井的失利原因进行了分析.首先,依据评价目的的不同,将勘探评价井分为两大类,即详探落实资料井和探索潜力井;然后,在分析研究区勘探评价井分布特点的基础上,系统总结了详探落实资料井和探索潜力井的失利原因,并结合实例进行了分析讨论.结果表明:详探落实资料井失利率为10.6%,失利最主要的原因是圈闭条件,其次为运聚匹配条件;探索潜力井的失利率为47.3%,存在较大的风险,失利的原因按所占比重从大到小依次是圈闭条件、储层条件、运聚匹配条件、盖层条件和保存条件.圈闭条件、储层条件、运聚匹配条件是研究区下一步勘探评价工作需要研究的重点. 相似文献
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塔里木盆地下奥陶统蓬莱坝组沉积相特征 总被引:1,自引:0,他引:1
以钻井岩心、测井数据及地震资料为基础,运用岩相古地理学、地震地层学、层序地层学等学科方法原理,对塔里木盆地下奥陶统蓬莱坝组沉积相特征进行研究,认为下奥陶统蓬莱坝组发育局限台地相、开阔台地相、台地边缘相、斜坡相和盆地相.局限台地主要分布在塔中、塔东及塔西南大部分地区,开阔台地只在塔北局部地区发育.对钻井岩心、薄片资料、连井剖面、地震相进行综合分析研究后,绘制出蓬莱坝组沉积相平面展布图,据该组沉积相平面展布规律,综合考虑该时期沉积演化及古地理背景,建立起塔里木盆地下奥陶统蓬莱坝组沉积相模式. 相似文献
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塔里木盆地巴楚地区下丘里塔格组主要为一套局限台地相沉积,广泛发育厚层状白云岩储层,是目前寒武系最为重要的油气勘探目的层.运用测井、地震资料,结合岩性组合特征综合分析,对巴楚地区下丘里塔格组进行了层序地层划分,确定出该组包含4个三级层序,层序内部主要表现为海侵体系域和高位体系域的组合.其中,高位体系域不完全发育.在层序分析的基础上,通过岩心薄片和钻井油、气、水显示资料综合分析,认为三级层序影响了巴楚地区下丘里塔格组白云岩储层发育,是储层发育的主要控制因素.下丘里塔格组(岩溶型)白云岩储层主要发育于层序界面下部的高位期,特别是有短期暴露界面下的高位晚期. 相似文献
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本文针对不同含石量的土石混合体边坡展开研究.首先,采用数字图像处理的方法,获取了自然界真实块石的数字化模型;然后,基于MATLAB编程,采用蒙特卡洛方法随机生成特定级配与含石量的土石混合体边坡模型;接着,将模型分别导入数值计算软件FLAC2D与OPTUM G2,并分别采用有限差分(FDM)与极限分析有限元(FELA)的方法对边坡进行计算,最后对计算结果进行了分析.研究表明:均质土体边坡的塑性区为一条类圆弧滑动带,而土石混合体边坡的滑动带沿着块石周围进行扩展;FELA方法计算得到的边坡安全系数的平均值大于FDM方法计算得到的安全系数的平均值. 相似文献
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特长跨海大桥安全监测方法的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
在特长跨海大桥施工定位与安全监测工作中经常遇到难以克服的困难,为此人们不得不借助于RTKGPS技术.当然,跨海大桥的安全监测问题单纯利用RTK GPS技术是远远不够的,因为跨海大桥安全监测的精度要求远远高于施工定位,不采取一定的技术措施很难实现对跨海大桥运营安全的有效监测.为了较好地解决特长跨海大桥的安全监测问题,笔者与科研小组结合实践提出了通过合理布设三维控制基准系统实施跨海大桥运营安全有效监测的想法,三维控制基准系统的构建应综合考虑投影问题、网形结构问题、施测方法问题,结合我国目前在建的几座跨海大桥论述了跨海大桥安全监测三维控制基准系统构建的基本设计思路. 相似文献