ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET0计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET0)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET0计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET0计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性.仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET0值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较.文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET0计算公式学科的深入研究.     

ET0计算公式的最新进展与普适性评估

通过对ET₀计算公式研究进展的总结,分析了在世界上三个时期比较有代表性的计算蒸发腾发量(ET₀)的主要公式:修正Penman(MP)公式、Penman-Monteith(PM)公式及标准ASCE-PM公式;以20世纪90年代末期和21世纪初期世界上最新的19个用Lysimeter实验值率定ET₀计算值的实验成果为基础,对于不同气候条件下ET₀计算方法的普适性分析评估认为:虽PM公式应用效果较好的地区较多,但也有不少地区效果欠佳,MP等公式在一部分地区较好,PM与MP公式并非普适性的,要特别关注标准ASCE-PM公式,总之,这类半理论(半经验)公式均有一定的地区性。仅通过MP、PM公式的计算比较,不能简单地评定哪种公式最优或哪种公式计算ET₀值大(或值小),应针对不同地理及气候条件,要经Lysimeter的实验结果才能进行率定比较。文中也对今后研究提出相应建议,有助于ET₀计算公式学科的深入研究。     

PC-1500计算机电测深反演程序

一、数学原理简述 1.水平均匀层状介质的视电阻率公式及核函数表达式: 关于公式的理论推导,在许多基础理论书籍中都可找到,在此,只列出重要的结论性公式。大家都知道,对称四极装置的视电阻率公式为: ρ_s=r~2 integral from n=0 to ∞ T_1(λ)J_1(λr)λdλ (1)其中T_1(λ)为与原参数有关的核函数,并满足如下递推式     

关于水文地质勘查中普洛特尼科夫公式的应用

在水文地质勘查工作中,评价地下水资源常用的公式有:1达西断面流量公式。2普洛特尼科夫公式。3布西涅斯克公式。4阿里托夫斯基干扰系数公式。目前在计算地下径流量时,多采用达西公式和普洛特尼科夫公式(简称普氏公式)进行计算、分析、取值。地下水径流量计算是地下水天然资源的     

转动物台椭圆偏光运动轨迹分析

本文研究了转动物台椭圆偏光的运动规律,并用公式和图解表示椭圆偏光运动轨迹,导出的椭圆偏光方程式集中反映了各公式之间的关系。为解决椭圆偏光长轴运动轨迹,推导出计算椭圆长轴(a)和视旋转角(Ar)两个新公式,使最大视旋转角所对应的物台转角的研究有新的进展。本文重点讨论不透明矿物反射光的椭圆偏光的性质,但对透明矿物透射光的椭圆偏光也有一定意义。     

用降落漏斗体积法求潜水含水层中抽水时之影响半径

过去求影响半径R的公式最常用的有三: lnR=Q/π(H~2-h~2) lnr (1) R=(6HKT/μ)~(1/2) (2) R=(12T/μ)[(q~K/π)~(1/2)]~(1/2) (3) 但以上三式都是不完善有缺点的:首先利用(1)式求R时必须知道K,但是在R未知之情况下,求K用单孔抽水是不够的,必须布置观察孔,这就是说至少需要二个钻孔。此外(1)式由于鸠布依公式的近似性质以及水跃等的影响,求得之R值是不精确的。     

推理过程线

六十年代水利水电科学研究院水文研究所提出的推理公式,是根据等流时线法简化而来的。它是在径流成因公式中,令净雨历时(t_c)内的净雨强度(α)为常数,假定成峰共时汇流面积(F_c)与流域面积(F)之比等于净雨时(t_c)与流域汇流历时(τ_M)之比,又据曼宁公式,对过水断面等诸水力因素进行了一定的概化后,并经归纳整理得:     

桩基规范桩端应力影响系数解析式商榷

《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)考虑了桩侧应力随深度的均匀分布及三角形分布,同时考虑了桩径影响的桩端应力的均匀分布。桩侧应力影响系数采用了Geddes解析公式,桩端应力影响系数则采用了徐志英在《土木工程学报》1957年第4期发表的论文"以明特林(Mindlin)公式为根据的地基中垂直应力的计算公式"中的公式(33)。原徐文公式(33)疏忽了数的开方性质(z-L)~2~(1/2)=|z-L|≠z-L,仅适用于桩端面以下(zL)。在有埋置深度集中力Mindlin应力解的基础上,考虑桩径影响的桩端均布应力,重新导出了桩轴线上桩端应力影响系数一维积分的一般解。解函数对z变量在桩端处(z=L)不连续,该间断点为跳跃间断点。计算结果用一维及二维数值积分值、规范表格值进行了对比验证。     

关于《渗入系数新公式》的问题

《水文地质工程地质科技情报》1973第4期刊登了《渗入系数新经验公式及其应用》(以下简称《渗入系数新公式》)一文。该文提出计算渗入系数(α)的新公式:     

论储量计算中双剖面法矿块体积的计算

(一)研究矿块体积计算的必要性 在双剖面法储量计算中,矿块体积一般采用下列公式计算: (1)V=L/2(S_1+S_2)…… 梯形公式; (2)V=L/3(S_1+S_2+(S_1S_2)~(1/2))…… 截锥公式。 式中V——矿块体积; S_1及S_2——分别为矿块两端之切面积; L——矿块的长度。 以上两式当S_2=0时(1)式可演变为V=L/2S……(3)(即楔形公式),(2)式即演变为V=L/3S……(4)(即角锥公式)可见(3)(4)为(1)(2)之特例,故只须讨论(1)(2)式即可. 通常当 (S_1-S_2)/S_1×100%<40%时采用(1)式;     

对《二元混合体系的端元Sm-Nd模式年龄计算方法》的商榷

Nd模式年龄的地质解释有多解性(Arndt et al 1987s Jahn et al., 1990),杨晓松等(1993)在《二元混合体系的端元Sm-Nd模式年龄计算方法》一文(下简称杨文)中提出端元模式年龄的概念和计算方法,试图解决模式年龄的多解性问题.公式推导基本正确,但在公式的内涵、适用性和应用条件等方面尚存在一些值得商榷之处。     

基于等效粒径的无粘性泥沙起动条件对比研究

通过将等效粒径引入非均匀沙起动条件表达式,得到了基于等效粒径的非均匀沙起动条件统一表达式,并从反映泥沙的非均匀性引起的荫蔽(暴露)作用与分选作用角度对当前有一定影响的非均匀沙起动条件的等效粒径表达式进行了对比研究。结果表明,各家公式都能够反映泥沙的非均匀性引起的荫蔽(暴露)作用,较粗泥沙颗粒的等效粒径小于其自身粒径,容易起动,较细泥沙颗粒的等效粒径大于其自身粒径,较难起动。但是不同公式之间还是有一定的差异,主要反映在细颗粒的荫蔽作用方面。不同公式区分非均匀沙颗粒间荫蔽(暴露)作用的特征粒径是不同的。韩其为、张启卫、刘兴年公式能较好的反映泥沙起动时的分选作用。对于细颗粒泥沙而言,Egiazaroff、Hayashi与秦荣昱公式在冲刷时体现由于床沙粒径不同而产生的分选作用相对较差。     

矽酸矿物之系统的成分公式

(一)引言(二矽酸矿物之‘酸根’与构造式之当价。(三)矽酸矿物之分析式,实验式,构造成分式并矿物群之构造成分公式。(四)属於各构造式之各群矿物的构造成分公式。     

用改进的摄动理论研究各向异性弱粘弹性介质中的非均匀平面波

提出了慢度和偏振的摄动完全是由平面波非均匀性参数D引起的观点,改进了Cerveny和Psencik提出的计算各向异性弱粘弹性介质中非均匀平面波慢度和偏振的摄动公式,给出了在形式上更为简单的摄动公式。与原有的公式相比,新的摄动公式对均匀平面波是精确的,并且在形式上更加简洁。对一个二维横向各向同性弱粘弹性介质模型,根据新的摄动公式与原有的摄动公式及精确公式,用数值方法分别模拟了平面波(qP,qSV,qSH)沿传播向量方向的慢度虚部Im(σ)和质点振动。比较发现,用新的摄动公式得到的qP和qSV波的慢度虚部Im(σ)和质点振动比原有的摄动公式更精确, 而对qSH波两种方法近似效果相差无几。经过综合比较,可以断定新的公式要优于原有的公式。     

用比降法計算洪峯流量的直接求解

用比降法計算河道流量的水力学公式有以下几种: (一) 不計流速水头的流量: (二) 考虑流速水头改正及扩散損失影响的流量:     

有效应力法和有效固结压力法在预压地基强度计算中的应用

计算预压地基抗剪强度的现行规范公式是基于土体不等向固结过程推导而来的,理论上并不适用于含有等向固结过程的预压地基。为此,分析现有强度增长理论(有效应力法和有效固结压力法)的计算原理,基于有效固结压力法并结合不同类型预压土体的固结过程,推导了计算预压地基抗剪强度的新公式;从理论分析的角度讨论了规范公式和新公式应用于真空预压和联合预压时的计算结果,最后结合某联合预压地基处理工程检验了规范公式和新公式的适用性,并对比分析了计算强度与实测强度的差异。结果表明:有效固结压力法可以考虑土体在等向固结和不等向固结中强度增长的差异,规范公式理论上仅适用于堆载预压地基的强度计算;规范公式对真空预压和联合预压地基强度的理论计算值均小于所提出的新公式,两者相对误差的大小仅与土体内摩擦角φ_(cu)有关,且随φ_(cu)的增大而增大;在某联合预压地基处理工程中,新公式的强度预测值相较于规范公式与实测值更为接近,能更加准确地反映地基土强度增长规律。根据不同预压类型来选取相应的强度计算公式,这对于实际工程计算有一定的参考意义。     

有效应力法和有效固结压力法在预压地基强度计算中的应用

计算预压地基抗剪强度的现行规范公式是基于土体不等向固结过程推导而来的,理论上并不适用于含有等向固结过程的预压地基。为此,分析现有强度增长理论(有效应力法和有效固结压力法)的计算原理,基于有效固结压力法并结合不同类型预压土体的固结过程,推导了计算预压地基抗剪强度的新公式;从理论分析的角度讨论了规范公式和新公式应用于真空预压和联合预压时的计算结果,最后结合某联合预压地基处理工程检验了规范公式和新公式的适用性,并对比分析了计算强度与实测强度的差异。结果表明:有效固结压力法可以考虑土体在等向固结和不等向固结中强度增长的差异,规范公式理论上仅适用于堆载预压地基的强度计算;规范公式对真空预压和联合预压地基强度的理论计算值均小于本文提出的新公式,两者相对误差的大小仅与土体内摩擦角φ_(cu)有关,且随φ_(cu)的增大而增大;在某联合预压地基处理工程中,新公式的强度预测值相较于规范公式与实测值更为接近,能更加准确地反映地基土强度增长规律。根据不同预压类型来选取相应的强度计算公式,这对于实际工程计算有一定的参考意义。     

变流量抽水条件下的含水层参数计算

本文研究了适用于变流量抽水情况的无越流无限含水层的非稳定流公式,供实际工作中应用。因水平所限,不当之处请指正。一、流向变流量抽水完整井的非稳定流水井公式(一)承压水的非稳定流水井公式假设:(1)含水层各向同性、等厚、产状及原始水位水平;(2)无垂向越流补给,含水层具瞬时释放;(3)地下水为平面二维流,抽水量 Q(t)随时间变     

利用静力触探数据估算钻孔灌注桩承载力的探索

《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG 3363—2019)等现行规范均给出了利用静力触探数据计算预制桩单桩竖向极限承载力标准值的公式,尚缺少利用静力触探数据计算钻孔灌注桩单桩竖向极限承载力标准值的公式。针对北京地区实际情况,根据现行规范混凝土预制桩和泥浆护壁钻(冲)孔桩的土层阻力经验值间的相对关系,初步建立了由静力触探法估算钻孔灌注桩的竖向极限承载力标准值的经验公式,工程实例表明,利用静力触探估算钻孔灌注桩承载力的数值在深部砂层较经验参数查表法有较大提高。     

沙漠砂变形模量研究

在对塔克拉玛干沙漠砂大量现场原位试验、室内大型原位模拟试验的基础上,提出了用静力触探方法(CPT)和标贯法(SPT)获取沙漠砂变形模量的经验公式qc-E0和N-E0,并把经验公式表格化.依据这些经验公式反算现场与室内载荷试验的沉降量,结果表明,线性经验公式qc-E0、N-E0符合沙漠砂的变形性质.