岩层真厚度计算的改进公式

苏联列昴托夫斯基关于岩层真厚度的计算公式为:m=L·(sinα·cosβ·sinγ±cosα·sinβ)。笔者将列氏公式中测向与岩层走向的夹角γ改为测向与岩层倾向的夹角ω;并将式中的“±”法改为统一的“ ”法。改进公式为:m=L·(sinα·cosβ·cosω cosα·sinβ)。改进公式有两个特点:1.适宜用普通函数型和程序型计算器或计算机作为运算工具,连续运算,避免了小数位的取舍以及查表等精度影响,提高了计算精度;2.测量数据与计算输入数据完全一致,从而达到简化计算的目的。     

也谈钻孔偏离勘探线时计算矿体厚度的方法

钻孔偏离勘探线时计算矿体真厚度的公式,屡见于各种地质书刊.下面是作者所见到的一部分这种公式.(1)列昂托夫斯基,1905年:M=L_1(cosβ·sinδ sinβ·cosδ·cosγ)(2)波查里茨基等,1940年:     

使用PC-1500微机计算地层真厚度程序

<正> 本程序根据武汉地质学院等合编的《构造地质学》一书中的公式:h=L(sinα·cosβ·sinγ± sinβ·cosα)(公式中h-地层真厚度;L-斜距;α-岩层倾角;β-地面坡角;γ-导线与走向的夹角)编写的。程序中的H,A,B,C分别代表公式中的h,α,β,γ。计     

一步到位计算岩矿层真厚度矢量和标量的通式

我国地矿界计算岩矿层真厚度多采用列昂托夫斯基公式,该公式在实际运用过程中还存在局限性,要判断地形坡向与岩矿层倾向的关系以及岩矿层走向与剖面的锐夹角,在实际应用中极度繁琐且很易出错。本文对列昂托夫斯基公式进行改进,论证了一个一步到位既可进行岩矿层标量真厚度计算,又可进行岩矿层矢量真厚度计算的快捷公式:M=L[sinαcosβcos(θ-δ)+cosαsinβ],并对其进行详细的证明。该公式既可计算剖面岩层真厚度,又可计算槽探、坑道、钻孔及其他工程中的矿层岩层真厚度。该公式适应于大批量真厚度计算,在Excel表格中,计算时间忽略不计。     

对剖面厚度计算的一点补充

M=1(sinαcosβcosφ±cosαsinβ)(1)(当坡向与岩层倾向相反时取“ ”号,相同时取“-”号)这个被广泛应用的公式,一遇到坡向与倾向相同,但坡角>倾角时,就出现问题——负的计算结果。因此,有必要对它进行修正,使之更充实、更严密。首先,我们在剖面分类图上(图1),可以看出剖面按岩层产状与地形线间的组合关系     

岩层厚度计算的新方法——矢量代数法

<正> 测制地层剖面时,以往计算岩层厚度常用的方法,一种是查表法,用“岩层真厚度计算手册”或“地层厚度及平距垂距换算表”查出厚度;另一种是按列昂托夫斯基公式[h=l(sinα·cosβ·sin γ±cosα·sinβ)。其中l-斜距、h-真厚度、α-岩层倾角、β-地形坡角、γ-地层走向与剖面导线的夹角],进行计算;第三种方法是用赤面极射投影求夹角与计算相     

陀螺测斜仪漂移和框架误差消除方法商榷

关于陀螺测斜仪的漂移和框架误差的消除,曾提出过两种方法.《陀螺测斜仪框架误差和漂移的消除方法》(载《探矿工程》1981年第3期)一文,又提出了第三种方法.本文试就这三种方法谈谈自己的意见. 三种不同的消除方法尽管三种消除方法不同,但所采用的基本计算公式却是一致的.这个基本公式是: tgα=tgφ·cosθ(1) 如果定向方位不是正北(0°),则上式可写成如下的通式:     

岩层厚度计算方法的改进及其在电子计算器上的应用

将以往岩层厚度计算公式H=L(CosβSinγSinα±SinβCosα)改进为H=L(CosβCos((?)-λ)Sinα+LSin(±β)Cosα.由于运用了Cos值象限角三角函数及Sin值正负角三角函数正负取值规律,故改进后的公式不再存在原式中“±”)号需人为判断的困难,使计算变为简单的纯数学运算,并便于使用电子计算器进行直接运算.同时给出了按此公式编制的电子计算器计算程序.     

岩石压剪性断裂特性及Ⅰ—Ⅱ型复合断裂判据

本文系统阐述了岩石压剪性断裂的特性,认为金属断裂力学复合断裂判据基本上不适用于压剪状态下的岩石斯裂;在此基础上,提出了新的岩石压剪性断裂判据:2COSθ_0/2(cosθ_0-1)[(1+1/f~2)~(1/2)-1]K_Ⅰ+[(sin θ_0/2-3sin 3θ_0/2)(1+1/f~2)~1/2+4sin θ_0/2]K_Ⅱ=4K_(Ⅰc),推导了起始断裂角ψ_0,说明了实验验证结果,指出了该判据在工程地质领域中的应用途径。     

测繩改正器的製作及其应用

在有坡度的地段上,用測繩進行量距工作時,只能測出两点间的斜距離。要想知道它們之間的水平距离或高差,就必須测出坡度大小,加以計算(見圖1),這是很不方便的。 L=l·cosθ h=l·sinθ其中:l為斜距離(卽繩長) θ為坡度     

定向取心的图算法

本文提出由单个垂直或倾斜钻孔取得定向岩心以确定岩层或矿体产状要素的图算法,所用工具是地质人员熟习的极射赤平投影网(吴氏网)。定向取心对地质构造和岩组分析有很大意义。对于产状稳定的层状或似层状岩矿层,不取定向岩心,利用单个倾斜钻孔取出的普通岩心确定产状要素,这个问题已得到解决(《矿山技术》,1977年,第二期)。下面扼要举例说明。如图1所示,钻孔与地层同倾向,地层倾角β=40°,钻孔二测程顶角θ_1=20°,θ_2=30°,方位变化△α=0,迂层角(轴心夹角)的通式γ=90°-β-θ,γ_1=90°-β-θ_1     

供水工程

咸水灌溉次数的计算公式咸水灌溉次数是根据“降雨淋洗值”确定的。用以下公式计算:L=sum from i=1 to n (M_iq_i C_o C_H) (1)C_H=C_o C_s (2)式中:L——降雨淋洗值,kg/亩;M_i——灌溉水含盐碱量,     

最大有效力矩准则的理论拓展

在分析"导致变形带内先存面理或层理发生转动的最大有效力矩与先存面理或层理方向有关"的基础上, 对最大有效力矩准则(M_eff=0.5(σ₁-σ₃) Lsin2αsinα)进行理论上的拓展, 提出了可以判定任意方向先存面理最大有效力矩的准则——泛最大有效力矩准则(M_G-eff=0.5(σ₁-σ₃)Lsin2αsin(α-θ)), 其中当先存面理与最大主压应力(σ₁)平行时, 则成为最大有效力矩准则。该准则的理论分析表明:①当先存面理与σ₁平行时, 在σ₁左右两侧±54.7°方向出现2个有效力矩的最大值, 形成共轭的变形带, 钝角(109.4°)对着σ₁方向; ②当先存面理与σ₁斜交时, 在σ₁的另一侧出现1个有效力矩的最大值, 从而只出现一个方向的变形带, 并随着先存面理偏离σ₁方向, 变形带与σ₁的夹角逐渐减小(从θ=0°时的54.7°, 减小到θ=90°时的35.3°), 而与先存面理之间的夹角逐渐增大(从θ=0°时的54.7°, 增加到θ=90°时的125.3°); ③当先存面理与σ₁垂直时, 在σ₁左右两侧± 35.3°方向出现2个有效力矩的最大值, 也形成共轭的变形带, 但锐角(70.6°)对着σ₁方向。在主应变平面上变形带与先存面理方向及变形带剪切方向(左旋或右旋)已知的情况下, 可以确定最大主压应力方向。泛最大有效力矩准则克服了最大有效力矩准则与滑移线理论不相容的问题, 可以解释大多膝褶带非共轭发育等多种现象, 预期在韧性变形域中具有广阔的应用前景。      

显微镜下测定单斜系辉石和角闪石最大消光角的新方法

本文所述新方法,系利用作者新研究设计的显微镜操作与测算,从测量(110)或(110)解理面在薄片中的倾角(θ)入手,在(110)或(110)解理面与(010)面间存在的固定夹角(β)的基础上,测算出(010)面在薄片中的倾角(α)。然后,按视消光角(φ′)与α角和最大消光角间的三角函数关系(tgφ=tgφ′/cosα),求得最大消光角φ,即c∧Ng_(max)(或c∧Np_(max))。该方法简便、精确,适用范围广,尤其可用于α?0°的平行c轴的具一组柱状解理的任意方位矿物切面。     

双层越流系统内圆形开采区变流量非稳定流计算公式的探讨

近些年来,关于越流系统内地下水不稳定流计算已引起国内外广大的水文地质工作者和数学工作者的注意。M.S.汉土什、O.E.雅各布,S.W.纽曼与威瑟斯庞等人相继导出第一、第二和第三类单井抽水不稳定流的计算公式。M.S.汉土什1967年导出的在无越流补给系统内,圆形开采区地下水不稳定流的计算公式。而对多层越流系统内圆形开采区地下水不稳定流的计算问题研究得很少。本文导出了:(1)双层越流系统内圆形开采区变流量的一般计算公式,并在这基础上导出了双层越流系统内圆形开采区阶梯流量的公式,推广了M.S.汉土什1967年所得到的无越流补给的计算公式;(2)时间较长时的渐近公式;(3)越流补给量的一般公式;(4)长时期内较简单的越流补给量的计算公式。     

应用数理统计方法探讨贵州清镇铝土矿麦坝矿区的合理勘探网度

本文仅仅是利用数理统计中研究抽样及实验方法的原理,用以确定必要的观察度量、数量,以解决铝土矿矿床勘探网度问题.采用如下计算公式: L=Pz×S~(1/2)/t×sum fromV~2=Pz×S~(1/2)/t×Vo L:勘探钻孔之间的距离 Pz:储量评价误差(采用B级±15%,C级±25%,D级±50%) S:矿体面积 t:概率系数 V:地质参数的变化系数 Vo:总变化系数(Vo=sum fromV~(2~(1/2))) 该公式适用于正方形勘探网,公式右端各项为已知时,则可根据公式计算出勘探钻孔之间的合理间距。     

基坑工程坑壁侧压力计算的新方法

以地球物理学基本理论为指导，根据地球重力场的特点，探讨了基坑工程坑壁侧压力的来源，提出了基坑工程坑壁侧压力计算的一种新方法，基坑工程坑壁侧压力的计算公式为P=m(θ2-θ1)     

论储量计算中双剖面法矿块体积的计算

(一)研究矿块体积计算的必要性 在双剖面法储量计算中,矿块体积一般采用下列公式计算: (1)V=L/2(S_1+S_2)…… 梯形公式; (2)V=L/3(S_1+S_2+(S_1S_2)~(1/2))…… 截锥公式。 式中V——矿块体积; S_1及S_2——分别为矿块两端之切面积; L——矿块的长度。 以上两式当S_2=0时(1)式可演变为V=L/2S……(3)(即楔形公式),(2)式即演变为V=L/3S……(4)(即角锥公式)可见(3)(4)为(1)(2)之特例,故只须讨论(1)(2)式即可. 通常当 (S_1-S_2)/S_1×100%<40%时采用(1)式;     

波数域求解T的方法

(一)问题的提出目前有关重磁波谱解释理论文献(例如[1])中关于求解T的公式为: T= -1/2πf Ln[cos2πfd-(cos~22πfd δ~2(f)-1)~(1/2)] (1—1) (1—1)式中:T:表示异常体在垂直方向上的投影;d:表示异常体在水平面上的投影; δ(f)=MA(f)/MA_1(f) MA_1(f)-Ce~(2πfh1) MA(f)=Ce~(-2πfh1)·[1 e~(-πfhT)-2e~(-2πfhT)·cos2πfd]~(1/2) (1—1)     

最大有效力矩准则及相关地质构造

摩尔-库伦准则广泛用以说明断裂构造的形成,然而却不能解释自然界广泛分布的大变形。最近提出的岩石变形新理论——最大有效力矩准则,其数学表达式为Meff=0.5(σ1-σ3)L.sin2α.sinα。式中,σ1-σ3代表变形岩石的屈服强度,L为单位长度,α为σ1与变形带间的角度。该准则证明最大有效力矩出现在σ1轴左右54.7°方向,55°±10°区间力矩无显著变化,天然和实验的全部观测值全部位于该区间内。相关地质构造包括:膝褶带、伸展褶劈理、膏盐层中的屈服带、低角正断层、高角逆断层、结晶基底中的菱网状剪切带、地震反射剖面中的鳄鱼嘴构造和前陆盆地中的拆离褶皱等。据该准则可确定有关构造形成时的应力状态和运动学涡度,并扩展说明深俯冲超高压岩石的折返-出露机制。