射电望远镜天线增益测量方法的综述

本文对射电望远镜天线增益Ｇ的几种主要实测方法：包括用标准角锥嗽嗽叭增益理论值的“过渡法”和用已知流量的射电源作准源的“射电天文法”进行了综述和评价。给出了应用这些方法对云台射电望远镜天线增益的实测结果和精度。     

射电望远镜天线增益测量方法的综述

本文对射电望远镜天线增益Ｇ的几种主要实测方法：包括用标准角锥嗽叭增益理论值的“过渡法”和用已知流量的射电源作校准源的“射电天文法”进行了综述和评价。给出了应用这些方法对云台射电望远镜天线增益的实测结果和精度     

云南天文台射电望远镜天线增益的测量

本文简述了应用“射电天文法”对云南天文台射电望远镜天线增益的实测结果和精度分析 .实测结果表明 :云南天文台 3.2cm波段射电望远镜 2m天线增益为 41 .75± 0 .2 3dB .2 1cm波段 1 0m射电望远镜天线增益为 41 .1 2± 0 .1 7dB     

云南天文台射电望远镜天线增益的测量

本简述了应用“射电天法”对云南天射电望远镜天线增益的实测结果和精度分析，实测结果表明：云南天台３．２ｃｍ波段射电望远镜２ｍ天线增益为４１．７５±ｄＢ，２１ｃｍ，波段１０ｍ射电望远镜天线增益为４１．１２±０．１７ｄＢ。     

射电望远镜的发展和前景

在近代科学技术发展的基础上诞生和成长起来的射电天文学已经走过了66年的历程,作为射电天文学主要探测工具的射电望远镜有了长足的进步,面临21世纪人类社会和自然科学技术包括天文学发展的挑战,射电望远镜及射电天文学将迈出新的步伐．从射电天文学和射电望远镜发展的关系、射电望远镜几个主要发展方向和目前水平、自90年代以来逐步勾画而明确起来的未来发展方向等方面阐明了射电望远镜的发展和前景,以作为我国发展新一代射电望远镜的参考．     

φ25米射电望远镜天线结构和安装调整

φ25米射电望远镜是我国目前最大的射电望远镜。本文简地介绍了该射电望远镜的天线结构和它的特性，天线的安装过程以及调整精度。     

26米天线座架温度分布规律及变形影响分析

为满足大口径地面射电望远镜的高精度要求,开展射电望远镜热影响研究,保持结构的热稳定性,对提高望远镜指向精度有重要意义。以改造后南山26 m天线为研究对象,利用FEMAP软件建立座架结构模型,设定边界条件,得到某年6月4日全天各时刻天线座架上的温度场分布,将温度场结果与结构耦合,得到热变形,建立了温度测量系统,与仿真结果相比,当天局部最高温度可达31.33℃,最大温差可达10℃,最大位移量可达1.8 mm,与实测结果变化规律基本一致。分析座架温度分布规律及其变形影响,为后期天线的温度补偿和结构优化提供参考依据。     

天马13m射电望远镜高精度指向模型的建立

天马13 m射电望远镜是专为空间大地测量的新一代甚长基线干涉测量(Very Long Baseline Interferometry, VLBI)天线,即VGOS(VLBI Global Observing System)系统。VGOS观测将从调度、相关、观测策略到分析各方面改变甚长基线干涉测量。与传统测地观测相比,VGOS观测将数据精度提高1～2个数量级。天马13 m射电望远镜安装了3～15 GHz宽频制冷接收机,一般要求天线指向偏差小于最高频率波束宽度的1/10。为满足高精度指向要求,详细介绍了建立指向的方法和天线控制扫描策略,给出了系统误差修正模型的完全表达式,明确了指向修正模型中的参数意义。基于该天线指向扫描的实测数据,实测评估了望远镜的指向精度。采用最小二乘法对覆盖全天区的数据样本进行拟合,得到天马13 m射电望远镜指向模型,并加载到天线伺服控制系统进行验证,得到了优于10″的盲指误差。     

TM65 m射电望远镜低频段系统噪声温度测试和分析

首先介绍了天马65 m射电望远镜(简称TM65 m)接收系统,包括L、S、C、X 4个频段各部分的噪声指标.然后对系统噪声温度的几种测试方法进行了讨论;对影响系统噪声温度测量的若干关键因素进行了分析,包括非线性误差、馈源网络插入损耗和失配误差等.采用Y因子法对试验室的噪声源定标值进行了校核,校核后偏差达到0.2 K左右.最后给出了TM65 m 4个低频段系统噪声温度的实测结果,并进行了分析.     

佘山25米天线导轨问题对指向误差影响的研究

本根据25米射电望远镜方位导轨水平度的检测数据，分析了天线在不同位置时指向误差的情况及其原因，为进一步提高天线指向精度提供了理论依据和实测数据。     

无人值守GNSS方法测定射电望远镜参考点

为解决常规射电望远镜归心测量工作耗时耗力的问题,引入GNSS (Global Navigation Satellite System)同步监测技术实现了一种针对射电望远镜参考点的无人值守监测方法.设计了针对GNSS靶标点观测数据的归算方法,包括数据匹配、数据检核以及后续精度评估等步骤,并对2018年佘山25-m射电VLBI (Very Long Baseline Interferometry)望远镜的GNSS靶标点实测数据开展了数据预处理、解析与归心解算等,证明了该方法的可行性.结果表明基于该方法,采用单日内部分(5%)数据(约7600个靶标点),所测定的VLBI望远镜参考点的点位形式精度可达3 mm.总结了针对射电望远镜采用GNSS开展无人值守归心测量先行试验中的一些经验教训,明确了利用该方法测量过程中应该注意的问题,为今后更高精度射电望远镜参考点无人值守归心监测提供重要参考.     

两类大型射电望远镜热分析研究进展

射电望远镜的精度问题一直是国际天文界关注的热点。对于毫米波射电望远镜,温度变化引起的天线结构变形不容忽视,但是由于温度载荷的瞬时性和不确定性,很难对热变形进行准确分析和有效控制,因此,开展射电望远镜的热分析研究对提高望远镜的面形精度和指向精度具有重要意义。主要以代表性的全方位可动正馈和偏馈两类大型射电望远镜为研究对象,从理论、实验和模拟三个方面综述了射电望远镜热分析研究的现状,重点介绍了热分析的理论研究概况,并讨论了其中存在的问题,根据热分析研究的最新进展对其未来的发展趋势进行了展望。     

关于米波综合孔径接收机系统的设计

针对北京天文合研制中的232Mc/s频率12×16综合孔径射电望远镜的要求,提供了米波综合孔径接收机系统方案结构的设计考虑。从电路结构、指标参数、接收机灵敏度、增益分配、选择性和抗干扰问题、相位频应和延迟补偿、条纹跟踪和相位误差等方面进行了分析,并给出其主要结果。     

射电望远镜远场区域强干扰源规避方法研究

随着频率使用率的提高, 射电天文台址地面或空间存在强电磁干扰致使望远镜接收机系统处于非线性状态. 为减少强电磁干扰的影响、提高天文观测效率, 提出了一种基于望远镜远场区域的强干扰源规避方法. 首先, 通过仿真分析确定的射电望远镜远场方向图, 结合望远镜与干扰源之间的位置关系, 分析了强电磁干扰到达射电望远镜焦点处的功率响应, 并依据接收机第2阶中频放大器性能参数, 确定射电望远镜处于非饱和状态的规避角度计算方法. 其次, 采用该方法计算分析了民航飞机对射电望远镜的影响, 若民航飞机上有主动发射的干扰源, 且不经过反射等传播现象, 当射电望远镜主波束轴偏开一定方向后, 可有效降低对射电望远镜的干扰强度.     

由一个射电天文基地看当前射电天文实测研究的动向

本文前半部介绍了一个在国际上有影响的射电天文实测研究基地——美国国家射电天文台(NRA-O)的概况和主要实测装备,阐明了它在射电天文领域的地位及其代表性。后半部介绍了它向世界各国天文学家开放的主要射电望远镜八十年代以来的观测课题分布,并对当前射电天文实测研究的动向作了一个简单的剖析。     

25米射电望远镜修正型卜塞格伦天线的最佳吻合

本讨论了中央开孔的修正型卡塞格伦天线的最佳吻合原理和计算方法。对上海天台25米射电望远镜天线，在三种俯仰角状态下进行了主面偏差实测及最佳吻合，给出偏差值及等值线图。     

3521MHz太阳射电望远镜在云台安装调试报告Ⅲ(续前)——Ⅲ 定标源系统及其主要技术指标的测定

本文报告了3521MHz太阳射电望远镜定标采用的热源和冷源及其定标计算方法。报告了目前国内唯一可室内控制的太阳射电望远镜的电磁式波导开关,文中给出了这种波导开关的结构、设计原理及其测试方法和计算结果。     

CSRH光纤传输方案探讨

简述了射电望远镜中模拟光纤传输的基本方案及其优点，光纤传输的基本原理等。并对日像仪中光纤传输的几个主要指标，噪声系数，动态范围，相移等进行了分析，计算。     

佳木斯66m射电望远镜指向精度测量及改进

指向误差是射电望远镜运行的重要性能指标之一。为保证射电流量的测量精度,一般要求射电望远镜的指向误差小于十分之一波束宽度。对佳木斯66 m射电望远镜的指向进行了大量的测量,详细分析了指向误差的分布。利用新的基本参数模型进行误差修正后,佳木斯66 m射电望远镜的指向误差仍然随方位和俯仰有较明显的变化。分析认为,这种变化趋势是方位轴与俯仰轴夹角和重力变形两个参量对方位俯仰变化的高阶项引起的。通过引入两个误差源的一阶展开项对基本参数模型进行改进,使佳木斯66 m射电望远镜的指向精度有了明显的提升,从45″改进到20″以内。     

Abell星系团A514的射电研究

用4km Ooty综合孔径射电望远镜,来研究Abell星系团A514在326.5MHz上的射电结构。该文给出了A514星系团中四个射电星系(射电源)的射电图,并作了初步分析,得出射电星系的某些结构特性及其物理参数。