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KDJ-1型磁性定向仪,是采用罗盘磁针式测斜仪,对孔底定向工具及孔底直接定向方法等结合设计的直接定向仪器,即用测斜仪可直接测定孔内定向标记方向。该仪器采用了简易和经济的办法解决了直孔定向问题。一、用 途KDJ-1型磁性定向仪适用于非磁性矿区,直径56mm以上钻孔连续作用造斜器、偏心楔以及孔底动力钻具(螺杆钻,涡轮钻)的测斜定向。该仪器一次下井测量可同时测得钻孔方位角,顶角和造斜工具面向角三个参数。特别适用于解决钻孔顶角小于3°时的测斜定向,但也用于钻孔顶角大于3°时的测斜定向。该 相似文献
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摆锤式单点定向仪、光电定向仪、陀螺定向测斜仪、随钻定向测斜仪及磁性定向仪等,各有其特点。GD-K 型光电定向仪是开滦地质勘探工程处自行研制成功的,属磁性定向仪。经在勘探钻孔和定向注浆孔使用,对偏斜楔导斜器进行定向达30余孔次,成功率90%以上,定向误差小于士7°。同时,开滦地质勘探工程处对JDT-3A 型陀螺测斜仪改装成功的JDT-3K 型定向测斜仪,可自动连续测量或单点测量钻孔孔斜顶角、方位角和孔内造斜工具的指向。经在孔深300m 以浅的垂直冻结钻孔中进行20余孔次定向测量,方位误差小于5°/h,方位分辨率为1°,投点误差为0.5‰。 相似文献
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《水文地质工程地质》2000,27(3):62
我院是国家甲级百强勘察单位。我院研制生产的成套工程、水文、岩土原位测试仪器已经过二十多年各种大小工程验证。仪器通过国家技术监督部门鉴定。 高精度钻孔测斜仪1、地基、深基坑、坝体水平位移监测 (配槽管 ) ;2、各类钻孔、水井测斜 (不需配管子 ) ;3、分辨率 :顶角± 1′,方位角± 1°。CX- 45型 2 5 0 0 0元 (电脑另配 ) ,180 0元 (人工读数 )。CX- 75型 980 0元 (经济型 )。 水平钻孔测斜仪1、各类矿山、煤矿、坝体水平钻孔测斜 ;2、分辨率 :顶角± 10′,方位角± 1°。SP- 75型 2 80 0 0元 电脑全自动孔隙水压力仪1、可自动采… 相似文献
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AMY-1型小顶角定向仪研制成功螺杆钻定向钻进是我国目前钻探领域里的一项先进技术,小顶角受控定向仪又是该项技术的关键工艺。现有的定向仪有探棒式、钢球式、偏重锤式等几十种,绝大多数只适用于顶角>3”的定向钻进。个别仪器虽然能满足3”以下的小顶角定向要求... 相似文献
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云南大坪金矿床控矿断裂受力机制分析 总被引:4,自引:0,他引:4
本文通过断裂带构造形迹和结构面力学性质分析、节理统计以及定向薄片显微分析,采用岩组分析法和石英变形纹费氏台测量,测得成矿前期i应力σ_1的产状为NE45°±5°,侧伏角为40°±5°;成矿期主压应力为NW70°±5°,侧伏角35°±5°;成矿期后主压应力转变为SE20°左右,侧伏角约45°。研究表明,成矿期NW向断裂具张扭性,为最佳容矿构造 相似文献
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1 概况1991年6月由四川省地矿局某队3号钻机在东北寨金矿区施工169孔。该孔设计孔深600m,开孔顶角10°,方位90°。由于软硬岩层互层频繁,采用常规的硬合金、钢粒钻进至孔深284.83m 时钻孔顶角达24°,钻孔实际轴线与设计轴线偏离较大。若不 相似文献
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我队施工的矿区属沉积岩地层,岩矿展呈65°~75°倾斜,走向南北。原设计钻孔顶角10°,方位角105°(垂直于矿层走向)。钻遇地层有寒武系灰岩和泥盆系砂岩含矿层,钻孔施工弯曲严重而达不到地质要求,自1982年以来,利用地层自然弯曲规律,设计初级定向孔。共施工钻孔32个;平均孔深203m,总进尺6488.12m;孔斜合格率达100%(顶角小于3°/100m;见矿点偏离勘探线距离控制在10m合格范围内);全部钻孔中除ZK24遇50m以上深的溶洞,无法继续施工外,其它均达到地质目的;1985年台月效率比1982 相似文献
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HF玻璃管蚀痕法求钻孔顶角的计算公式为:θ''=arctgH/D式中:θ''——计算顶角(度);H——蚀痕高低差(毫米);D——玻璃管内径(毫米)。由于存在毛细管作用的影响,计算顶角比实际顶角小,故还须用下式把计算项角θ''加以修正。θ=θ''+Ε式中:θ——钻孔实际顶角;Ε——毛细管修正角。在野外实际工作中,往往是先度量出玻璃管HF蚀痕的高低差和玻璃管内径,然后查阅有关的计算手册或数表,再进行修正值的计算,最后得出测斜的钻 相似文献
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在定向钻孔施工中,结合地层促斜规律进行跟踪设计,控制钻头运行轨迹十分重要。实践证明,在具层理的二叠系地层中定向钻进,当钻孔定向弯曲方向相逆于岩层倾向(α=65°~80°),常规稳斜孔段自然弯曲表现为增斜;当钻孔定向弯曲方向相顺于岩层倾向(α=45°~65°),常规稳斜孔段自然弯曲表现为降斜,其顶角变化率均为1°~3°/100m。同时,钻孔方位也发生漂移,其方位漂移率为10°~30°/100m。因此在调整增斜孔段的终点方位和顶角时,要为稳斜孔段预留提前量。在定向造斜时,造斜钻具的工作角(β)决定着钻孔轴线的空间位置变化,理论计算的β值经过修正后才能作为造斜器在孔内的装置工作角(ω_0)。 相似文献
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青藏高原东北缘是高原由西南向东北方向扩展的前缘位置,其新生代构造变形对揭示青藏高原隆升、扩展的过程与动力学机制具有重要的意义。柴达木盆地是青藏高原东北缘最大的新生代沉积盆地,发育巨厚的新生代地层,这些地层所记录的古地磁极旋转信息是定量约束柴达木盆地新生代以来构造变形发生的时间、方式与幅度的载体。本文以柴达木盆地北缘新生代地层出露良好、具有精确地层年代控制的路乐河剖面为研究对象,开展了古地磁极旋转研究,统计分析路乐河剖面24. 6~5. 2 Ma之间1477个可靠古地磁样品的特征剩磁方向(ChRM),发现柴达木盆地北缘路乐河地区在24. 6~16. 4 Ma发生小幅度(不显著)的逆时针旋转,旋转角度约为8. 4°±6. 1°;16. 4~13. 9 Ma路乐河地区发生显著的顺时针旋转,旋转角度可达36. 1°±6. 0°;13. 9~5. 2 Ma 该地区未发生明显的构造旋转;5. 2 Ma以后路乐河地区逆时针旋转了~6°。结合柴达木盆地北缘区域构造变形的分析,我们提出柴达木盆地北缘路乐河地区在16. 4~13. 9 Ma 之间发生强烈的顺时针旋转构造变形(~36°)可能代表了盆地北缘中中新世遭受强烈的地壳差异缩短变形,从而成为高原最新形成的部分。 相似文献
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本文按统一比例尺编制了印度-青藏地区1°×1°重力异常图和地形高程图,并用滑动平均方法得到了本区5°×5°重力异常图。用地改后的1°×1°重力异常,采用组合体模型人一机联作选择法,计算了横跨印度-青藏-蒙古长达4680km的岩石圈剖面,还给出了一个楔形体重力正演公式。基本结果有:(1)MBT、MCT的倾角为10°±5°,ITS、NS、KS的倾角为75°±5°;(2)地壳滑脱面的深度在青藏之下约20km,向高喜马拉雅、MCT、MBT抬升至15km;(3)青藏高原南、北边缘均为岩石圈结构的斜坡带,界面倾角由上向下而增大。在大、小喜马拉雅之下,壳内界面(Ⅰ、Ⅱ)的倾角约12°,Moho倾角为18°,岩石圈底面倾角约36°。在祁连山带所有界面倾角都小于喜马拉雅带,其中壳内界面倾角仅约1°,Moho倾角约2°,岩石圈底面倾角约12°;(4)岩石圈厚度由印度、蒙古向高喜马拉雅和祁连山带逐渐增加,与青藏岩石圈的边缘上翘形成主动俯冲和相对逆冲势态。印度岩石圈厚度(或上地幔顶部低密层埋深)不超过50km,蒙古高原(南)厚约70km,到高喜马拉雅和祁连山下分别增加至145和122km,青藏中心地带(怒江两侧)岩石圈厚135km,向南,北边缘各减小到120和90~102km,在高喜马拉雅和祁连山下面形成25和10km的断差;(5)在青藏Moho之下厚5km的高密薄层和软流层之间有一密 相似文献
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在喀喇昆仑山乔戈里峰(海拔8611m西侧北坡和塔里木盆地西南部叶尔羌河上游支流克勒青河中段的南岸,即北纬35°55′—36°15′和东经75°55′—76°21′之间,沿东西向山谷横卧着一条规模巨大、气势十分壮观的现代冰川,这就是我国最著名的大冰川——音苏盖提冰川。根据最新编纂的叶尔羌河流域冰川目录,音苏盖提冰川的编码为“5Y654D53”,全称即:塔里木内陆水系(编码5Y6)叶尔羌河流域(编码5Y65)克勒青河(编码5Y654)音苏盖提冰川沟(编码5Y654D)53号冰川。 相似文献
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新的锂矿物——扎布耶石 总被引:4,自引:0,他引:4
在西藏扎布耶盐湖首次发现的天然碳酸锂呈细小棱柱状,单斜晶系,D=2.09±0.01(实测)。无色透明。解理沿 {100}完全,{011}中等,(011)与(011)的解理交角等于45°,具淡黄至浅棕色多色性。正交偏光下具高级干涉色。β平行b轴。光轴面垂直(010),Ng∧c=10°,沿(100)具双晶。Ng=1.5743±0.001,Nm=1.5672±0.001,Np=1.4285±0.001,2V(-)≈25°。化学式为Li_2CO_3。X射线特征线条:4.16(8),2.92(8),2.81(10)。α=0.835±0.0003nm,b=0.4964±0.001nm,c=0.6185±0.0009nm,β=114°36′±7′,V=0.233±0.1nm~3,Z=4。红外光谱特征峰有1473(s,sh),1430(v,s),1088(w),862(m),739(v,w),713(v,w),488(s),414(s),259(m)。 相似文献
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磁性钻孔测斜仪所使用的磁传感器和加速度传感器由于自身特性的差异以及生产装配的原因,给传感器输出带来了误差,造成测斜仪顶角和方位角计算出现偏差。为此采用了一种十二位置标定方法,依靠垂直方向的地磁场分量和重力加速度,对磁传感器和加速度传感器的三轴零位偏差、灵敏度误差和安装误差进行了校正。校正前后的对比实验显示:测斜仪顶角均方误差由0.5°减小为0.06°,方位角均方误差由校正前的21.75°减小到0.82°,表明该方法校正效果明显,可以满足测斜仪工程化应用的要求。 相似文献