天然地基与桩端持力层承载力差异的探讨

通过竖向荷载下土（冉）体的破坏模式及其承载能力控制因素的比较,论述了物理力学性能相同的土层作为浅基础的天然地基与桩端持力层时,承载力值与桩端阻力值应存在一定的差异;而中（微）风化程度的同一岩层作为天然地基与桩端持力层时,不具有这方面的差异性,承载力值与桩端阻力值应该相等。     

建筑工程设计中设计人的民事责任

案例：某挖孔桩工程，设计持力层为中风化岩层；终孔验收时，勘察人签署验收意见足达到中风化，结构设计人签署意见足符合设计要求，其它各方也签署意见同意验收。桩基完工后，抽芯检验的结果是部分桩持力层为强风化。此后，在设计院向开发商追讨设计费的诉讼中，开发商以设计人验收失误造成损失为山提起反诉。遂成争议。     

广州清水濠建筑场地地基岩土的工程地质特征及基础施工建议

广州清水濠建筑场的地基岩土自上而下为：人工填土（包括杂填土和素填土－－粉质粘土），冲积层（包括淤泥质土、淤泥和中砂），残积层（粉质粘土）和风化基岩（白垩纪三水组泥岩，按风化的程度划分为强风化、中等风化和微风化带），属软弱土场地类型，总厚17．3－55．6m。根据地基岩土的工程地质特征及拟建建筑物对地基岩土的要求，认为人工填土层、冲积层、残积层和强风化泥岩均不宜作为基础的持力层；中等风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为4．0MPa，可作为裙楼的桩端持力层；微风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为9．0MPa，是拟建建筑物理想的基桩持力层。     

反射波法在人工挖孔桩桩端持力层岩土性状分析中应用探讨

通过某工程人工挖孔桩低应变反射波法实测结果与钻芯法检测结果对比分析,认为低应变反射波法检测结果可定性判断人工挖孔灌注桩桩端持力层岩土性状,岩体的纵波速度与岩石的完整程度、岩石风化程度等因素关系密切~([1~2]),本文利用低应变反射波法检测结果计算了人工挖孔灌注桩持力层纵波速度,利用计算的持力层纵波速度对人工挖孔桩持力层岩土性状进行了探讨。     

福建省沿海地区花岗岩物理力学性质基本特征的分析

福建沿海地区出露了大面积的燕山期花岗岩，在长期的风化作用下，形成了花岗岩风化壳，它们是该区建筑物的主要持力层。探讨该区花岗岩及其风化岩石的物理力学性质的特征。对于工程建设具有现实意义。本文在总结分析试验资料的基础上，给出了该区花岗岩物理力学指标的统计值、变化范围及相关方程。在此基础上，讨论了风化因素对花岗岩力学强度的影响。     

湘西地区陡山沱组黑色岩石风化与物理力学性质的变化特征

湘西地区陡山沱组黑色岩石因其特殊的矿物成份和地理位置，其风化作用具显著特征，即化学风化和物理风化作用相伴、相互促进。化学风化产生的矿物质一部分流失，一部分迅速结晶，形成物理风化作用，均造成岩石不断破碎，裂隙加深，因而又促使各种风化作用更加深入到岩石之中。这种风化所造成的岩石物理力学性质变化，将对岩土体的工程稳定性造成很大的影响。因而研究岩石风化后的这种变化有着十分重要的意义。本文对湘西地区陡山沱组黑色岩石不同风化特征进行了深入研究，结合其物理力学试验以及大量的点荷载强度试验结果，分析研究了岩石风化过程中物理力学性质的变化特征，提出了在该类岩石地区进行工程建设时应采取的措施。     

广州清水濠建筑场地地基岩土的工程地质特征及基础施工建议

广州清水濠建筑场地的地基岩土自上而下为:人工填土(包括杂填土和素填土--粉质粘土),冲积层(包括淤泥质土、淤泥和中砂),残积层(粉质粘土)和风化基岩(白垩纪三水组泥岩,按风化的程度划分为强风化、中等风化和微风化带),属软弱土场地类型,总厚17.3～55.6m.根据地基岩土的工程地质特征及拟建建筑物对地基岩土的要求,认为人工填土层、冲积层、残积层和强风化泥岩均不宜作为基础的持力层;中等风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为4.0MPa,可作为裙楼的桩端持力层;微风化泥岩的天然湿度单轴抗压强度标准值为9.0MPa,是拟建建筑物理想的基桩持力层.     

循环冻融条件下岩石物理特性的试验研究

新鲜岩石和风化岩石的力学性质有着较大的区别,特别是当岩石的风化程度很深时,岩石的力学性质会明显下降,而在实际工程中又常常将风化岩石作为工程的基础,因此,研究和认识风化岩石的力学特性是有必要的.温度的变化是引起岩石风化的主要原因之一,尤其是循环温度变化更容易使岩石风化.将采自焦作的大理岩和砂岩分成干燥和饱和两组岩样,进行了循环冻融试验来模拟岩石的风化.在冻融前、每10次循环冻融后,量测岩样的质量,利用NM-4B非金属超声检测分析仪对各岩样进行超声纵波无损检测,总共进行50次循环冻融.分析了循环冻融对岩石质量损失的影响并就纵波波速的改变进行了比较,据此归纳出岩石材料受风化影响的物理特性.     

风化粘土层-半风化岩石型不整合的矿物学、地球化学特征

不整合是构造运动和海(湖) 平面升降的产物, 其风化粘土层可作为油藏的良好封盖层, 半风化岩石孔缝系统可作为油气运移通道, 也可为油气聚集提供良好储层.深入分析不整合结构在矿物含量变化、元素及其氧化物含量变化方面的微观特征是划分不整合结构的基础, 对不整合油气藏的勘探实践具有重要意义.不整合结构可划分为风化粘土层-半风化岩石型、半风化岩石型和沉积间断型.通过济阳坳陷义和庄凸起前第三系风化粘土层-半风化岩石型不整合结构矿物与元素变化的实测数据, 结合典型地区风化壳的矿物、元素分析结果, 分析了风化粘土层-半风化岩石型不整合结构的矿物学、常量元素地球化学特征: 其矿物学特征主要表现为长石、云母等原生矿物的蚀变和高岭石、伊利石及蒙脱石等次生粘土矿物的明显增多, 粘土矿物在风化粘土层中部或风化粘土层下部-半风化岩石上部较为富集; 其常量元素地球化学特征表现为Ca、Na元素含量迅速减少, 在风化粘土层下部与半风化岩石上部通常具有Fe、Al元素的富集带, K、Mg元素的变化由于交代作用等因素而变得复杂.      

预应力管桩在漳州中银开发区的尝试

福建省招商局漳州开发区大多为块石填海形成的场地，填石厚度一般5～15 m，均匀性、密实性差，不能直接作为建筑物基础持力层，基础型式一般采用人工挖孔灌注桩，以中（微）风化花岗岩（埋深18～25 m）作为桩端持力层。人工挖孔灌注桩造价相对较高，工期相对较长。结合工程实例，介绍一种对素填土进行换填填石后，施工预应力管桩的基础形式，造价较低，工期较短，在一定的工程条件下可以给予推广。     

不同场地条件下长桩的承载性状研究

根据软土地基、非软土地基中长钻孔灌注桩静载荷试验和桩身轴力的测试结果,分析探讨了竖向荷载下长桩的受力性能及沉降特征的一些规律。桩侧土模量较高的非软土地区的长桩静力试桩所测得的结果表明,荷载传递和桩身压缩与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑。极限侧阻力与端阻力不同步发挥,不同深度处的不同土层处基桩的侧阻也不能同步发挥;同时指出相关规范中极限承载力计算公式的不严密之处,并且探讨说明了竖向荷载下的长群桩基础变形性状及沉降计算有待进一步的研究。本项研究对今后超长桩的理论研究和工程设计应用具有一定的借鉴作用。     

桩端下有软弱下卧层的群桩沉降分析

群桩沉降由桩身压缩和桩端沉降组成。本文采用桩身线弹性的假定计算单桩桩身压缩,用单桩的桩身压缩近似代替群桩桩身压缩,并用承台下的平均附加应力乘以桩端荷载传递系数后作为桩端的附加应力,推出了桩端下有软弱下卧层的群桩沉降计算方法,同时与其他计算方法和工程实测值进行了比较。     

钻孔灌注桩钢筋笼长度的无损检测方法

上海地区软土地层中施工的工程地基基础,大量采用钻孔灌注桩.每根灌注桩的钢筋笼有几节焊接而成.钻孔灌注桩施工结束后,如何检测其钢筋笼长度和焊接质量是一个难度很大的问题,本文介绍采用高精度基础桩现场诊断仪和地质雷达仪检测钻孔灌注桩钢筋笼长度的方法及效果.     

滨海相软土中搅拌桩强度特征分析

连临高速江苏段路基地层为滨海相软土,该软土层具有含水量、含盐量高及压缩性大的特点,路基采用水泥土搅拌桩进行加固。针对这一问题,对滨海相软土中水泥土搅拌桩的强度特征进行了研究。室内试验结果表明,该路基中水泥土强度随水泥掺量的增加而增大。在饱水状态下,28 d内水泥土强度有所增大,28 d后几乎不变,但水泥土强度随含水量的增大而减小,由于下部土层中含水量和含盐量高,导致桩身水泥土波速和强度具有上部大、下部小的特点,试验结果与现场钻探取样试验结果一致。      

盾构隧道施工对邻近承载桩基影响研究

针对苏州轻轨1号线成层非均质土地基,选用Mohr-Coulomb弹塑性本构模型,建立三维有限元数值模型,研究非均质土中盾构隧道施工对邻近承载桩基工作性状的影响规律。数值计算结果表明,随着成层非均质土中各土层软硬程度差异的增大,隧道开挖会在邻近承载单桩引起明显反弯点,且桩体沉降亦随之增大;位于上软下硬成层土中的承载单桩桩身正弯矩更大,且该正弯矩出现在桩身中上部的反弯点部位,而上硬下软成层土中的承载单桩下部出现更大的负弯矩;与均质土中同位置承载单桩相比,位于上软下硬成层土中承载单桩桩顶及桩端轴力均更大,而位于上硬下软成层土中承载单桩桩顶轴力则更小。不同竖向集中荷载作用下,非均质土中盾构隧道开挖引起的承载群桩中前桩水平位移沿桩身分布与同位置承载单桩重合,后桩挠曲程度小于承载单桩;盾构隧道施工对承载群桩内力的影响明显高于对变形的影响。     

锚杆抗滑桩桩侧地层抗力分布模式的试验研究

介绍了锚杆抗滑桩系统桩侧地层抗力分布规律的室内模型试验成果,试验共分3组,其中2组在坡体后缘加载,第3组采用千斤顶直接在桩后加载,桩身上各贴有一定数量的土压力盒,用以测定作用于桩身上的地层抗力。从3组试验中得出了锚杆抗滑桩桩身的荷载分布图,分析这些荷载分布图可以看出,对于锚杆抗滑桩来说,其滑面以下桩身的地层抗力主要分布在桩前一侧,与普通悬臂式抗滑桩计算模型中采用的地层抗力主要分布在桩背一侧的模式是不同的。根据试验结果给出了锚杆抗滑桩系统桩侧地层抗力的3种分布模式,并给出了桩前滑面以下部分被动抗力值的大致范围。     

膨胀土作为桩基持力层的实验研究

根据对邯郸膨胀土中桩基的实验研究,认为膨胀土具有一定埋深时,可作为良好的桩基持力层;通过3种桩型应用情况的分析比较,论证了扩底桩是膨胀土持力层上理想的桩基形式。     

汾灌高速公路沿线工程地质特征

介绍了汾灌高速公路沿线第四系和基岩的工程地质特征以及软土的防治措施，并指出球状风化体对工程地质勘察及桥基施工的影响。     

深厚软土中抗滑桩的修正悬臂桩计算方法

大面积堆填或开挖时深厚软土地层内部常产生较大滑移,这为该类地层中考虑桩土作用的抗滑桩分析带来较大困难。考虑深厚软土的滑移性状,针对既有悬臂桩法计算存在的问题进行修正,滑动面上部桩身受荷段的桩身荷载采用等腰三角形分布且极值点为极限侧土压力,设滑动面下部桩身锚固段上侧桩周软土为理想弹塑性以考虑软土大位移条件,下侧为弹性状态,并通过位移叠加原理对传统方法求解产生滑动面不连续的缺陷进行修正。通过现场桩侧堆载试验验证,修正悬臂桩法的弯矩和位移计算结果较好,桩顶位移误差小于3%,桩身最大弯矩误差小于10%。所提方法有助于深厚软土地层抗滑桩的设计和计算。     

复杂地层超长桩施工技术研究

福州市新都会花园广场,其施工场地工程地质条件复杂,设计灌注桩深度为60m左右。针对复杂地层中超长灌注桩桩施工的技术难点、应采用的技术措施、以及成孔工艺进行了分析与研究,总结了在复杂地层超长桩施工中采用气举反循环回转加冲击施工技术及桩底后压浆技术的运用成效。