雷达波流速仪流量测验水面流速系数分析

以具有不同河流特征的长冈水库水库、平江和孤江流域为例,进行了雷达波流速仪和LS1206B型流速仪水面流速的比测分析,并在比测试验的基础上,得出雷达波流速仪对水面流速的试验结果可以代表LS1206B型流速仪,同时用LS1206B型流速仪进行相对水深0.6 m测点流速的相关性分析,得出冈水库水库、平江和孤江流域水面流速系数...     

流速仪信号自記器的试制

“水文测站暂行规范”上规定:当用流速仪,测速时,每一测点歷时须达120秒以上,而在120秒的时间内出现的信号不少,尤其是在流速大的时候,出现的信号更多,因而用口念心善记的办法记錄信号,每次施测流速,须付比很大的注意力,     

长江JL-1型调压积时式采样器的主要特点及测验方法

长江JL-1型调压积时式采样器(简称JL-1仪)是为适应长江上游干、支流水深、流急的河道悬移质采样的需要而试制的。 JL-1仪水样仓总容量3800毫升,有效容积3500毫升,调压仓总容量12800毫升;测点流速在0.3米/秒～5.0米/秒时,其进口流速系数0.9～1.1之间的保证率在75％以上,并能在测点水深30米、测点流速5.0米/秒、含沙量30公斤/立方米的范围内正常使用。现将仪器的     

《水文资料整编规范》中最大流速填制标准的改进建议

1 问题的提出目前,在实测流量成果表中最大流速的填制标准是按中华人民共和国水利部行业标准《水文资料整编规范SL247－1999》以下简称《规范》）第138页规定要求填制的。《规范》要求如下：1用流速仪或深水浮标法时,填最大测点流速。若已作流向偏角改正,填改正前的流速。2用水面浮标或小浮标施测时,填实测最大流速即最大虚流速。3用中泓浮标法时,填不少于2～3个历时较短、运行正常、流速最为接近的平均流速。4断面上同时有正负流速或全为负流速时,应选绝对值最大者填入。如为负值,应加负号。我们在多年的实…     

利用圖章点繪浮标及流速仪测量符号

在定水位的流量关系曲线时,常须分辨那些是浮标测点;那些是流速仪测点,在用小鋼筆或小圆规进行繪制时麻烦很多,我们在点繪时,曾按规格要求制就了“△”及“○”符号的橡皮圖章以代     

流速仪检定公式质疑

指出了现行行业标准《直线明槽中转子式流速仪的检定方法》中给出的直线拟合用最小二乘法计算公式有误,并推导出正确的适用公式,同时给出理论依据及验证数据。     

关于水文桥测车若干问题的分析研究

目前,一般的水文桥测设备,其主要工作过程是：将安装有流速仪等仪器的铅鱼,从桥上的水文桥测车内施放到桥下河水中,并在预先设置的若干个测点上进行流速测验,测验完毕后做逆动作,再将铅鱼回收到水文桥测车中。这些动作均有其一定的力学性质,并由此决定了水文桥测设...     

流速仪在垂直偏角情况下测速误差的研究

悬索缆道测流,往往使流速仪形成垂直偏角,对流速有一定影响.分别率定了LS25-1型旋桨流速仪和LS68-1型旋杯流速仪在不同下倾角时与流速的关系流速仪的垂直偏角对流速有明显影响,并随偏角的加大而增加,偏角在10°以内影响不大;同时也率定了LS68-1型旋杯流速仪自动调整垂直下倾角时与流速的关系,下倾角在10°～30°以内对流速无明显变化,超过30°时,流速系统偏小.解决办法是(1)流速小有偏角时用LS68-1型旋杯流速仪,流速大时用LS25-3型旋桨流速仪,二者均有自动调平的功能;(2)合理选择铅鱼的型式和重量,本文提供了数据.     

望亭立交工程泄洪涵洞出流量模型的研究

根据有压淹没涵管流量计算公式来率定望亭立交工程泄洪涵洞流量系数,研究应用泄洪涵洞的出流量模型替代常规流速仪法的流量测验,具有较高的计算精度,并据以报汛。     

定点式横向声学多普勒流速剖面仪应用研究

介绍了应用定点式横向声学多普勒流速仪进行实时流量在线监测方面的比测率定研究工作。主要从设备选型、安装位置、代表流速计算、单元流速区间选择、关系率定、精度评定、测点流速分析等方面进行了分析研究。通过设备选型、安装位置、单元流速区间选择等多方面的比较分析,选择最佳方案,进行比测分析,率定出代表流速与断面平均流速的关系。重点对设备安装位置、单元流速区间的选择、流速横向分布等进行比较分析,对于其他测站的类似H-ADCP监测方案有一定的指导意义。     

The problem of heat flow density determination from inaccurate data

We present an inverse method for processing rough data from oil wells in order to evaluate the heat flow density. Assuming that the evaluations of temperatures and thermal resistivities present gaussian uncertainties, we give formulas for computing the optimal value of the heat flow density and its standard deviation. A synthetic example, using likely assumptions on various uncertainties, leads to the prediction that a standard deviation of about 10 mW m^?2 could apply to heat flow estimates from oil well data for typical situations.     

江西省大地热流与铀矿关系的初步研究

本文根据江西省大地构造、铀矿分布和大地热流实测资料,证明大地热流异常和铀矿均受深大断裂和深部构造变异带的控制,铀矿化能在一定程度上引起热流异常,并据此初步探讨了根据大地热流异常寻找铀矿床的可能性。     

煤炭勘查中岩土参数的统计分析

基于岩土工程勘察规范中岩土参数标准值的确定方法,就修正系数在置信度为0.95和0.90的简化公式进行了讨论,并运用于煤炭勘查项目中具体力学参数的标准值计算。结果表明,工程实际中若遇试验数据不足,置信度0.95和0.90修正系数的简化公式均具有足够的精度;采用服从标准正态分布计算的置信度为0.90的单侧置信下限与采用正态分布计算的置信度为0.95的单侧置信下限相等。      

核安全边坡与一般边坡地震力计算对比分析

通过建立理论模型和公式推导,对比分析了核安全相关边坡与一般边坡对地震力的考虑差异,指出了现行核电厂抗震设计规范对边坡地震力计算规定不足之处,并提出了建议,为规范修订提供了依据。      

顶管侧摩阻力理论公式的探讨

顶管顶力是由迎面阻力和侧摩阻力组成的,影响顶力的因素很多.分析已有摩阻力计算公式后,给出了圆形断面和方形断面管节的摩阻力计算结果不同的原因.现有的摩阻力计算公式存在一些问题,对于土质较好和埋深够大,能够形成压力拱时的摩阻力计算不合理,在实际工程中,摩阻力并不是随埋深无限增加的.从压力拱理论出发,求出管节外壁土压力的分布,对侧摩阻力计算公式稍作改进.通过算例比较,能形成压力拱时,按照本文公式计算的结果比较合理.     

双线平行盾构法隧道施工附加荷载的计算分析

对隧道周围土体采用椭圆形非等量径向位移模式,在镜像法基本原理基础是推导了土体损失引起的附加应力计算公式;结合弹性力学Mindlin解得到的正面附加推力和摩擦力引起的附加应力,得到三者共同作用下总的附加应力公式,并通过算例分析了各影响因素下水平平行隧道上附加荷载的分布规律,重点探讨了土体损失引起的附加荷载在相邻隧道上的分布,分析结果对平行隧道施工具有一定的参考价值。     

砂井地基固结的概率设计

将概率统计理论引入砂井地基固结问题的分析中,克服了现行“确定性”分析和设计法的不足。对砂井地基固结的概率分析进行了系统全面地研究,提出了砂井地基固结概率设计的设计系数法。该法用设计系数将砂井地基的固结概率设计与常规设计联系起来。径向固结系数的设计值等于其标准值与设计系数的乘积,也等于其均值与中心设计系数乘积。推导了径向固结系数为对数正态分布和伽玛分布时设计系数的计算公式,并据此研究了设计系数的变化规律。中心设计系数是径向固结系数变异系数的减函数,而是失效概率的增函数。研究了径向固结系数标准值的计算方法。为便于工程查用,提供了设计系数图表。提出了砂井地基固结概率设计的一般步骤,并用算例说明了该法在实际工程中的应用。     

接触预压式元件钻孔变形法地应力测量数值处理

在现有的采用接触预压式元件的钻孔变形法地应力测量中,不论是用哈斯特率定法还是围压率定法,在计算孔壁的折算位移时都存在着不足。1984年潘立宙首先指出了这些不足,并给出了计算孔壁折算位移的精确公式[1]。但由于公式中的某些参数不能直接获得,所以公式一时无法应用于实际测量。本文通过有限元法的数值计算,确定了文献[1]的计算公式中的参数值,从而得出了用以往方法计算折算位移所产生的误差。又经过数值的量级比较,明确了文献[1]的公式中所考虑的那些对计算折算位移有影响的因素的主次。      

地下水水源保护区范围计算的KLF法及其在徐州张集地区的应用

详细介绍了地下水水源保护区范围的计算方法:Krijgsman-Lobo-Ferreira(KLF)法,分别推导出了正水流梯度方向、负水流梯度方向和垂直于地下水流方向保护区范围的计算公式,并就方法的适用性及参数取值等问题进行了探讨.在徐州张集地区应用的结果表明,KLF法提供了一种计算地下水保护区范围的便捷、科学、有效的方法,计算结果对于确定地下水源保护区范围及有效保护地下水源具有实际意义.     

堰槽组合设施测流机制试验研究

山区季节性溪流流量变化大,已有灌溉渠道量水设施难以在较大流量范围内均达到测流精度要求,本文以克伦普堰和排淤量水槽组合而成的堰槽组合量水设施为试验对象,通过试验探究其测流机制。根据流量在5~79 L/s范围内的概化水槽水力性能试验,分析不同流量下的水面线、弗劳德数、垂线纵向时均流速、薄水层特征长度和特征宽度的变化,建立不同流量阈值范围内的测流公式。结果表明:①随流量的增大,堰槽组合设施流动形态从槽内流变为堰流,流量阈值对应的阈值相对水深为0.885,拟合得到组合设施槽内流和堰流的测流公式,与实测流量对比,相对误差小于3%。②组合设施槽内流和堰流水力特性不同,槽内流时槽内各测点纵向时均流速、薄水层的特征长度和特征宽度以及综合流量系数均随着流量增大而增大;堰流时,排淤量水槽槽内前段各测点纵向时均流速随着流量增大而减小,后段各测点纵向时均流速随着流量增大而增大,槽内收缩扭面段中部附近断面平均流速大小一致。③堰槽组合流量系数随着流量增大而减小。④堰槽设施下游薄水层的特征长度和特征宽度随着流量增大有下降趋势,最大值均出现在流量阈值情况下。本研究有效解决了流量变幅较大的明渠测流设施匮乏问题,可为山区季节性溪流测流设施应用提供参考。