1989～2011期间8次强地震中抗液化地基处理成功案例的回顾与启示

回顾了1989年美国Mw6.9级Loma Prieta地震、1993年日本Ms7.8级Kushiro-Oki地震、1994年日本Mw8.2级Hokkaido Toho-Oki地震、1995年日本Ms7.2级阪神地震、1999年台湾集集地震、1999年土耳其Mw7.4级Kocaeli地震、2001年美国Mw6.8级Nisqually地震以及2011年Mw9.0级东日本地震中场地抗液化工程措施的成功案例,初步分析了各种抗液化工程措施的有效性与优劣性,可以给出如下工程场地抗液化处理的经验：（1）对于易液化的沿海及填海造陆场地,采用适宜的抗液化工程措施应成为地基处理不可缺少的环节;（2）应基于场地条件、经济条件及环境要求,综合考虑场地抗液化地基处理措施的选择;（3）挤密砂桩法和碎石桩法运用广泛、技术成熟且比较经济,宜优先选择作为抗震设防烈度Ⅷ度及以下地区的场地抗液化地基处理措施;（4）强夯法使用机具简单、费用低廉,适宜选择作为抗震设防烈度Ⅷ度及以下地区大面积场地的抗液化地基处理措施;（5）注浆法、深层搅拌法、旋喷法作为抗震设防烈度Ⅸ度及以下地区的场地抗液化地基处理措施是有效的;（6）多种抗液化地基处理措施联合使用的处理效果往往优于单一措施单独使用的处理效果,在条件许可的情况下,宜选择多种抗液化地基处理措施联合使用,以期达到更好的处理效果。     

对黄河黑山峡大柳树坝址地震基本烈度的讨论

大柳树坝址的地震基本烈度是一个长期争议的问题，目前被定为Ⅷ度。生产争议的焦点在于对中卫一同心断裂带的评价。根据作者的研究，该带不是１７０９年中卫７．５级地震的发震断层，该带不会发生大于６级地震，包括Ｆ２０１在内的西段不会发生大于５级地震，对坝址所产生的影响烈度不会超过Ⅶ度；更外围地区的地震也不会产生超过Ⅶ度的影响烈度。大柳树坝址的基本烈度应以Ⅶ度为宜。     

上海及其邻近地区地震地质特征及上海基本地震烈度的初步认识

一、上海及其邻近地区地震活动特点上海及其邻近地区在地震区划上属于华北地震区东南边缘的下杨子地震小区(北迄盱贻——响水口断裂,西至郯城——庐江断裂南缘,南以宁波——皖南东西向断裂带与华南地震区毗邻,东达海域)。自汉代有地震记载以来至1986年上半年,震中位于本区的 Ms≥3的地震事件千余次,其中震中烈度≥Ⅵ度或震级 Ms≥4(2/3)级的地震共七十余次,最大地震海域部分为7级(1846年南黄海)、陆上部分为6(1/4)级(1624年扬州),最大地震烈度只有Ⅷ度(1624年扬州,1979年溧阳),在≥6级的20次地震中,震中在南黄海的就占了80%,     

岷县漳县地震灾后重建场地黄土震害预测

通过对取自2013年岷县漳县Ms6.6地震影响区8个灾后重建安置点的黄土进行室内动、静三轴试验,研究了极震区2个灾后重建场地黄土的动、静力学特性,分析了地震影响区内3个灾后重建安置场地的黄土斜坡稳定性和5个场地黄土的震陷性;并结合安置点的地形地貌特点,对灾后重建场地潜在黄土地震地质灾害进行了预测。结果表明:极震区黄土在静力作用下具有明显的应力强化特性,在循环动荷载作用下具有刚度迅速衰减和粘滞性急剧增强的特征;MX-2和MX-3重建场地的斜坡在地震作用下存在失稳的可能;Ⅷ度以上地震作用下,MX-1、ZX-1、LT-1和LX-1场地存在产生不同破坏等级震陷灾害的风险;Ⅷ度以上地震作用下MX-1场地的黄土可产生液化,存在导致山体液化滑坡、泥流以及建构筑物地基失稳和不均匀沉降等地震灾害的风险。     

渭南市区地震裂缝与岩土工程对策

1556年华县大地震,在渭南市区产生了大量的地震裂缝,研究与工程实践表明,这些裂缝遗迹目前已处于稳定状态。随着地下水位的普遍下降和上覆土层的加厚,在基本烈度为Ⅷ时,市区内一般将不会产生砂土液化等震害现象。拟建场地出现此类裂缝,只需采取相应的岩土工程措施,便可做为适宜建造场地。应将地震裂缝与由构造引起的地裂缝及由湿陷性土遇水引起的湿陷裂缝区别对待。     

1994年9月16日台湾海峡7.3级地震

一、地震基本参数表1　地震基本参数表发震时间年月日时分秒震　中　位　置微　观宏　观东经北纬东经北纬参考地名震级(ＭＳ)震源深度(Ｋｍ)震中烈度　地震类型　19940916142020118°41′22°36′台湾海峡73191Ⅷ主余震型　　表中震源深度为台湾台网测定。二、地震烈度分布震中位于远离陆地的海域,调查在闽粤沿海陆地上进行,最高烈度为Ⅵ度,存在Ⅵ度强乃至Ⅶ度的异常点,仅勾划出Ⅵ度及Ⅴ度两条等震线(见图19-1),它们均呈北东走向微向北西突出的弧形。图19-1　1994年9月16日台湾海峡地震等震线图Ⅵ度区:成带状展布于福建省厦门、漳州及广东省…     

综合地球物理方法在工程地震探测中的应用效果

为了减轻地震给国计民生造成的巨大损失，1971年以来，我们开展了东北地区国家重点项目宏观地震地质考察，以给出较简单的地震基本烈度评价。1976年第二代东北地区烈度区划图问世后，继续对7度以上地区重点工程厂址区进行烈度复核。     

对上海市地震基本烈度的商榷意见

上海市的地震基本烈度,按“中国地震目录”和“中国地震烈度区划图”,划为六度区,作者综合分析了本区的地震地质背景、历史地震和近代地震活动的规律、地基土层的特性以及邻区地震可能波及的影响等因素,并考虑到上海市地位的重要性及城市结构特点,建议现定的上海地震基本烈度提高到7度。     

嘉峪关断裂古地震活动特征及其强震危险性影响

嘉峪关断裂位于河西走廊西端,是酒西盆地和酒东盆地的分界断裂,其最新活动特征及强震危险性关系到嘉峪关地区及相关文物古迹的地震灾害问题.基于高分辨率卫星影像解译及野外考察,发现嘉峪关断裂中段由多条分支断裂组成,通过古地震探槽研究以及光释光方法测年,对断裂古地震特征进行了研究.结果表明,嘉峪关断裂最新的一次地震事件发生在约4.3~5.3 ka,之前在约20.0~21.2 ka、37.0~45.0 ka、58.1 ka分别发生过3次古地震事件.根据经验公式,嘉峪关断裂具有发生Mw7.0左右强震的潜能及危险性.在此震级下,嘉峪关城楼文物区的烈度可达到Ⅸ度,嘉峪关市区烈度会达到Ⅷ度.因此,嘉峪关断裂是本区防震减灾需重点关注的发震断层.      

深圳抽水蓄能电站区域构造稳定性评价

在深圳抽水蓄能电站区域地质构造背景分析的基础上 ,认为深圳大断裂和横岗—盐田断裂是控制电站场址区域构造稳定性的重要断裂 ,挽近期以来活动较明显 ,但全新世或晚更新世以来趋于稳定 ,对本电站场址构造稳定性没有构成威胁。同时 ,对地震危险性进行了进一步研究分析 ,并综合评价了场址区的构造稳定性问题。根据地震危险性分析结果以及未来 5 0年 10 %概率烈度计算值 ,本场址基本烈度为Ⅶ度 ,本工程场地可按Ⅶ度抗震设防。     

某工程岩体的成因机制分析及稳定性评价

在野外现场调查的基础上，对某工程岩体基本特征及成因机制进行了分析，认为它是一种逆冲推覆构造，在此基础上，建立了有限元计算模型，通过弹塑性的有限元模拟和不平衡推力法计算，对其稳定性进行分析研究，认为该工程岩体在天然或有蓄水的情况下是稳定的，在天然与地震（基本烈度为Ⅷ度）共同作用下，它也是稳定的，在有540－600m蓄水位及地震（基本烈度为Ⅷ度）时，它将有可能发生破坏，在610m蓄水位及地震烈度为Ⅷ度的情况下，它也是稳定的。     

砂土液化判别方法可靠性评价

在进行液化评价简化法与规范液化判别方法对比基础上，利用液化概率的对数回归方程，讨论了规范液化判别方法的可靠性。研究结果表明，我国规范液化判别方法其液化概率变动较大，对于烈度 Ⅶ 度，规范法的液化概率在0.17～0.42间，小于简化法概率0.36～0.43，偏保守。对于烈度 Ⅷ 度和 Ⅸ 度近地表场地，规范法的液化概率高达0.65～0.70，远远高于简化法的液化概率，安全裕度不够。对于含粘粒土质液化评价，规范方法的液化概率总体上都较简化法高，特别是烈度Ⅷ度高粘粒含量其液化概率为0.9。     

天津软土场地对地震动参数的影响

天津市区的场地条件为很厚而松软的第四纪沉积物,覆盖层较厚,地貌属海积—冲积平原,对地震动参数的影响很大。本文以海河东岸的天津嘉里中心工程场地为例,通过场地地震动效应分析,研究场地特征对地震动的影响。结果表明,土层地震反应分析得到的地震动峰值和反应谱与GB50011-2001《建筑抗震设计规范》的规定有明显的差别,抗震设计中的根据场地类别调整地震动的方法不足以完全描述场地地震反应特性,也难以反映天津厚软土场地的实际情况。可以认为,对于天津软土场地,采用经场地土层地震动效应分析所得地震动参数更为合理安全。     

贵州地震活动图像及烈度区划

笔者对贵州历史地震记载和仪器测量地震资料进行总结和分析，从公元１３０８～１９４８年有地震记载近两百条，级以上破坏性地震３３次，其中最高震级为级的强震，最高地震烈度Ⅷ为度．１９５５～１９９３年省境内能记录的３．０～５．４级地震２３５余次，解放后最大地震为５．４级。贵州与四省（区）接壤县份发生破坏性地震２３次。因此，贵州地震活动的频度和强度均属于全国中等水平。在此基础上，研究了贵州地震活动的主要图像，概略地把贵州地区划分为黔东、黔中和黔西三个不同形态的断块，显示了贵州地震活动似中国南北地震带中南端兴衰而兴衰，且由东向西逐渐增强，这是符合地理空间结构演进的客观规律的。因此，贵州省地震活动是＂以地质构造地震为主体，以诱发地震和岩溶类地震为两翼的独特的活动格局。＂又据最新＂中国地震烈度区划图＂，简介贵州地区的地震烈度区划，提出了烈度区划的基本特点，贵州有一半的县市处在地震烈度Ⅵ－Ⅶ度区内，约占全省国土面积的５０％。应依次指导与加强贵州省的防震减灾工作。     

基于原地应力实测数据探讨华北典型强震区断裂活动危险性及其对雄安新区的影响

华北地区距雄安新区300 km范围内包括唐山、邢台和张北三个典型强震区,近50年来,先后发生1966年邢台7.2级、1976年唐山7.8级和1998年张北6.2级强震活动,未来仍具发生破坏性地震的风险。在现今构造应力环境下,3个典型强震区内断裂活动危险性如何、再次发生中强地震对雄安新区地面稳定性有怎样的影响,这些都是要回答的问题。对此,本文首先基于唐山、邢台和张北强震区关键构造部位深孔水压致裂地应力测量数据,依据Byerlee断层滑动失稳摩擦准则,计算各强震区内潜在发震断层的临界失稳状态,探讨断裂活动危险性;之后依据中华人民共和国第五代《中国地震动参数区划图》之《中国大陆及邻区潜在震源区划分图》,厘定雄安新区外围300 km范围内主要潜在震源区和震级上限;最后选取适宜的地震烈度衰减模型,定量计算主要潜在震源区未来发生震级上限地震时对雄安新区地震烈度的影响,进而为雄安新区及重大工程抗震设防提供科学参考。结果表明：(1)唐山、邢台和张北强震区内主要潜在震源区未来发生震级上限地震产生的地震烈度衰减至雄安新区时均位于Ⅳ~Ⅶ度;(2)北京通州及邻区发生8.0级地震、涞水—高碑店沿线发生6.5级地震会在雄安新区产生Ⅶ度地震烈度,震害较轻;(3)其他潜在震源区在雄安新区产生的地震烈度均小于V度,并不会产生显著震害效应。鉴于此,雄安新区抗震设防烈度建议由原Ⅶ度调至Ⅷ度为宜。     

1988年10月31日福清4.0级地震

一、地震基本参数表1　地震基本参数表发震时间年月日时分秒震　中　位　置微　观宏　观东经北纬东经北纬参考地名震级(ＭＬ)震源深度(Ｋｍ)震中烈度　地震类型　198810310612119°29′25°39′1194°257°福清县城西南409Ⅴ孤立型　　微观震中与宏观震中基本吻合,如图1所示,仅有4公里左右的偏离。二、地震烈度分布图12-1为根据现场调查所勾划出的地震等震线图。划分出Ⅴ、Ⅳ、Ⅲ三个烈度区。图12-1　1988年10月31日福建福清地震等震线图Ⅴ度区:为极震区。Ⅴ度等震线经过福清的龙溪,宏路,油圹,安民,柏渡等地,呈长轴北北东向的椭圆形,长轴长…     

1992年2月18日南日岛5.2级地震

一、地震基本参数表1　地震基本参数表发震时间年月日时分秒震　中　位　置微　观宏　观东经北纬东经北纬参考地名震级(ＭＳ)震源深度(Ｋｍ)震中烈度　地震类型　199202181916139119°40′25°01′南日岛东南5215Ⅵ孤立型　　地震发生于海中,未能确定宏观震中,震中烈度亦为经验估计。二、地震烈度分布地震宏观调查工作仅限于陆地上进行,最高烈度为Ⅴ度,等震线呈向北西突出的弧形(见图13-1)。图13-1　1992年2月18日南日岛地震等震线图　　Ⅴ度区:Ⅴ度等震线北起平潭岛南端的钱便澳,向西经过福清东瀚南侧,再逐渐向南拐,通过莆田埭头的汀港,到…     

断裂对场地稳定性的影响

我们在火力发电厂厂址选择及勘测中,多次涉及到断裂的影响问题。下面就三个工程实例,亦大体属于三种情况,阐述如下。一、对 D-电厂断裂的评价D-电厂区地震基本烈度高(8度),且正处于地震活跃期。选厂阶段,于1973—1975年进行了三次物探工作,均证明有隐伏断裂存在。1978年经地球卫星像片解译后,再次进行地震法勘探,得出如下结论;(1)工区地下有厚3000米的第四纪和第三纪地     

汶川地震中甘肃清水田川黄土液化的试验研究

2008年5·12特大地震中,位于甘肃省清水县郭川乡的田川村发生了饱和黄土的液化滑移灾害。本文首先在对田川场地进行考察的基础上,综合田川在汶川地震中的震害情况以及滑移区的地形条件,将该地区在汶川地震中的烈度进行了修正。其次对田川黄土进行了物性指标测试以及室内动三轴液化试验,根据试验结果,综合考虑产生液化所需的场地及土性条件、黄土的动强度和液化特性,对田川黄土液化灾害进行了分析,并采用反应分析的方法对其进行了液化判定。研究结果证明了田川黄土液化的事实存在性,为低烈度区黄土液化提供了新的震害依据。

     

深圳市东水西调输水隧洞工程地震危险性分析

在前人对深圳地区地震烈度的鉴定和评价基础上,结合地震地质分析和地震危险性超越概率计算,确定深圳市东水西调输水工程以ZD₂与ZD₃之间近EW向一线为界,以北地震基本烈度定为Ⅵ度区,以南属于>Ⅵ度区,核定为Ⅶ度区。